ГОСТ 9.083-78 Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия лакокрасочные. Методы ускоренных испытаний на долговечность в жидких агрессивных средах

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОЮЗА ССР

ЕДИНАЯ СИСТЕМА ЗАЩИТЫ ОТ КОРРОЗИИ И СТАРЕНИЯ

ПОКРЫТИЯ ЛАКОКРАСОЧНЫЕ

МЕТОДЫ УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ НА ДОЛГОВЕЧНОСТЬ В ЖИДКИХ АГРЕССИВНЫХ СРЕДАХ

ГОСТ 9.083—78

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ

Москва

УДК 667.637.2.001.4 : 006.354 Группа Т99

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

Единая система защиты от коррозии и старения ПОКРЫТИЯ ЛАКОКРАСОЧНЫЕ

Методы ускоренных испытаний на долговечность в жидких агрессивных средах

Unified system of corrosion and ageing protection Paint coatings Accelerated test methods for durability in liquid corrosive media

ОКСТУ 0009

ГОСТ

9.083-78

Дата введения 01.01,79

Настоящий стандарт распространяется на химически стойкие лакокрасочные покрытия (далее — покрытие), применяемые для защиты металлических поверхностей от коррозии в водных растворах кислот или щелочей (далее — агрессивная среда) при температуре от точки замерзания до точки кипения, со скоростью движения не более 3 м/ч, давлении не более 0,15 МПа (1,5 кгс/см²), при отсутствии абразивных воздействий.

Стандарт устанавливает методы ускоренных испытаний покрытий на долговечность, определяемую их ресурсом* в агрессивных средах.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1 1 Определение ресурса покрытия проводят ускоренным испытанием образцов при нескольких значениях температуры и (или) концентрации агрессивной среды, повышенных по сравнению с рабочими, с последующей экстраполяцией полученных результатов в область рабочих значений температуры и концентрации агрессивной среды.

1.2. По каждому воздействующему фактору проводят две или более серии испытаний не менее чем по трем режимам (один из которых может быть общим для обоих воздействующих факторов).

* Термин «ресурс» — по ГОСТ 27 002—83

Издание официальное ★

Перепечатка воспрещена

Издательство стандартов, 1989

В каждой серии испытаний один из воздействующих факторов (температуру или концентрацию) изменяют, а другой сохраняют неизменным, что позволяет определить зависимости

где t_H — продолжительность испытания до начала коррозии металла под покрытием, ч;

V — скорость коррозии металла под покрытием, г/см²*ч;

С — концентрация агрессивной среды, % (масс.);

Т — температура агрессивной среды, К;

т ■— ресурс покрытия, год.

1.3. Режимы испытаний по концентрации и температуре агрессивной среды устанавливают по обязательному приложению 1.

1.4. Устанавливают три метода испытаний, сущность которых приведена соответственно в разд. 2, 3 и 4.

Методы 1 и 2 предназначены для испытания покрытий, отказ которых вызывается отслаиванием покрытия от защищаемого металла в результате подпленочной коррозии*.

Метод 1 применяют для испытания покрытий, которые в процессе испытания до наступления отказа можно удалить с поверхности металла.

Метод 2 применяют для испытания покрытий, которые в процессе испытания до наступления отказа невозможно удалить с поверхности металла (температура сушки покрытий не должна превышать 200°С).

Метод 3 применяют для испытания покрытий, электрическое сопротивление которых изменяется в процессе испытаний (начальное электрическое сопротивление покрытий должно быть не менее 10⁸ Ом*см).

1.5. Примеры выбора метода испытаний для конкретных покрытий в зависимости от вида пленкообразующего лакокрасочного материала и агрессивной среды приведены в справочном приложении 2.

1.6. Перед испытаниями разрабатывают план испытаний (далее — ПИ). Результаты испытаний записывают в протокол испытаний.

* Подпленочная коррозия — коррозия окрашенного металла в результате воздействия агрессивной среды, проникающей к его поверхности через покрытие.

при С — const,

In У=ф₂(С) при r=const, In т = ср₃(С),

1.7. Формы и содержание плана и протокола испытаний приведены в рекомендуемом приложении 3.

2. МЕТОД 1

Сущность метода заключается в экспериментальном определении зависимости средней удельной коррозионной потери массы металла образцов (показатель подпленочной коррозии) от продолжительности испытания для каждого режима. Из этих зависимостей находят время начала коррозии /_пр и скорость коррозии V_P для каждого режима испытаний. Полученные величины экстраполируют в область рабочих значений температуры и концентрации агрессивной среды и рассчитывают ресурс покрытия в условиях эксплуатации.

За величину критерия отказа, определяющую предельное состояние покрытия, принимают величину адгезии покрытия, при которой отслаивание происходит на (35±5)% поверхности образца. Адгезию определяют по ГОСТ 15140—78 методом решетчатых надрезов.

2.1. Требования к образцам .

2.1.1. Образцами являются окрашенные с обеих сторон круглые (диаметром 70±1 мм) или прямоугольные (70Х?0±1 мм) металлические пластинки толщиной 0,5—1,0 мм.

Перед окрашиванием пластинки маркируют кернением, очищают от продуктов коррозии, обезжиривают и взвешивают с погрешностью до 0,0001 г.

При окрашивании пластинок должны применяться лакокрасочные материалы из одной партии, удовлетворяющие требованиям соответствующей нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке (далее — НТД). Окрашивание производят по ГОСТ 8832—-76 или по технологии, предусмотренной ПИ.

2.1.2. Испытываемые покрытия не должны иметь пор и пузырей.

Наличие пор проверяют следующим образом. К образцу пластилином прикрепляют стеклянную воронку диаметром 50 мм. В воронку заливают дистиллированную или водопроводную воду, подкисленную соляной кислотой до pH 5—6. При температуре воды (20± 5)°С измеряют электрическое сопротивление покрытия при помощи тераомметра типа МОМ-4 или других приборов, позволяющих измерять электрическое сопротивление в пределах от 10² до 10¹³ Ом.

Тераомметр присоединяют при помощи двух медных проводов, очищенных на концах от изоляции и продуктов коррозии. Один из них опускают в воду, другой соединяют с металлом образца.

Сопротивление измеряют через 2, 15, 60 мин и через 24 ч.

Покрытие считают беспористым, если начальная величина электрического сопротивления больше 10⁶ Ом, и ее наибольшее уменьшение в течение 24 ч составляет следующие величины:

для начального сопротивления св. 10⁶ до 10⁷ Ом—10³ Ом,

» » » » 10⁷ » 10⁹ Ом—10⁴ Ом,

» » » » 10⁹ > 10¹³ Ом—10⁵ Ом.

2.1.3. После проверки на наличие пор воронку снимают, образец освобождают от остатков пластилина и края образца дополнительно защищают толстым (500—700 мкм) слоем того же или другого лакокрасочного покрытия.

2.1.4. Толщину покрытия на образце измеряют не менее чем в пяти точках. Ее неравномерность не должна превышать 10% от установленной в ПИ толщины покрытия.

На ферромагнитных материалах толщину покрытия измеряют магнитным толщиномером типа МТ-ЗОН, МТ-41НЦ на немагнитных — микрометром или толщиномером типа ВТ-ЗОН; ВТ-10НЦ.

Допускается применение других толщиномеров, не разрушающих покрытие при замере (например, БТП-1 и КТП-1Б).

2.1.2—2.1.4. (Измененная редакция, Изм. № 2).

2.2. Аппаратура, материалы, реактивы

2.2.1. Весы лабораторные по ГОСТ 24104—88, класс точности 1.

2.2.2. Толщиномеры типов МТ-ЗОН, МТ-41НЦ, ВТ-ЗОН, ВТ-10НЦ.

(Измененная редакция, Изм. № 2).

2.2.3. Тераомметр типа МОМ-4 или другие по НТД.

2.2.4. Воронки стеклянные по ГОСТ 25336—82.

2.2.5. Колбы плоскодонные по ГОСТ 25336—82, вместимостью 250—4000 см³.

2.2.6. Цилиндры мерные по ГОСТ 1770—74, вместимостью 100—1000 см³.

2.2.7. Бюретки по ГОСТ 20292—74.

2.2.8. Кислоты и щелочи марки х. ч. по соответствующим стандартам.

2.2.9. Эксикаторы по ГОСТ 25336—82.

2.2.10. Индикаторы на кислоты и щелочи по соответствующим стандартам.

2.2.11. Набор денсиметров по ГОСТ 18481—81.

2.2.12. Термостат воздушный типа Ш-005 или другие.

2.2.13. Резинка чернильная.

2.3. Подготовка к испытаниям

2.3.1. Для двух выбранных режимов испытаний (при максимальных температуре и концентрации агрессивной среды — режим I, при максимальной температуре и минимальной концентрации агрессивной среды — режим И) готовят по тридцать образцов,

для остальных режимов испытаний (см. п. 1.3) — по двадцать образцов.

2.3.2. Готовят растворы агрессивной среды заданных в ПИ концентраций и проверяют концентрацию растворов титрованием или по плотности.

2.3.3. Образцы размещают в эксикаторах по рекомендуемому приложению 4.

2.3.4. В термостатах устанавливают требуемую температуру.

2.3.5. Агрессивную среду разливают по эксикаторам.

2.3.6. Эксикаторы с образцами помещают в термостаты.

2.4. Проведение испытаний

2.4.1. Испытания образцов проводят по всем режимам, установленным ПИ. При невозможности одновременного испытания по всем режимам в первую очередь проводят испытания по режимам I и II (см. п. 2.3.1).

2.4.2. При общей продолжительности испытаний, равной или меньшей пяти суток, испытания проводят непрерывно.

При общей продолжительности испытаний более пяти суток допускаются перерывы длительностью не более 24 ч. Суммарная длительность всех перерывов должна составлять не более 17% от общей продолжительности испытаний.

В перерывах испытаний образцы хранят в эксикаторах с агрессивной средой при выключенных термостатах.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

2.4.3. Концентрацию агрессивной среды во время испытания поддерживают с погрешностью до ±1%. Для исключения влияния накапливающихся продуктов разложения покрытий агрессивная среда в процессе испытаний должна заменяться не реже одного раза в 12 сут.

Колебания температуры во время испытаний в месте расположения образцов не должны превышать ±2°С. Допускается кратковременное (не более 15 мин за 6 ч) изменение температуры в пределах ±5°С.

2.4.4. Началом испытаний считают время, когда в термостате устанавливается заданная температура.

2.4.5. Периодически через время t, указанное в ПИ, четыре образца вынимают из эксикатора, удаляют с пластинок покрытие соответствующим растворителем или механически, продукты коррозии — механически (например, чернильной резинкой), определя-

/ Ат_х \

ют массу и удельную потерю массы I I каждой пластинки, после чего вычисляют величину средней удельной потери массы

| ср | по четырем пластинкам за время t.

2.4.6. На образцах, испытываемых по режимам I и II, перед снятием покрытия по п. 2.4.5 определяют среднюю величину адге

зии по четырем образцам и устанавливают ее зависимость от продолжительности испытаний не менее чем по пяти точкам.

На основании установленной зависимости находят приближенную продолжительность испытания до наступления отказа покрытия t_KP экстраполяцией к величине адгезии, определяющей предельное состояние покрытия.

2.4.7. Для определения величины показателя подпленочной коррозии в предельном состоянии покрытия —-^^т*^х ср испытания по

режимам I и II оставшихся образцов продолжают.

При этом съем образцов с испытаний (по пяти образцов) производят:

для режима I — через (t_Kр—2) ч и (7_Кр+2) ч;

» » II — » (^кр—5) ч и (7к_Р+5) ч.

На снимаемых с испытаний образцах определяют величину адгезии.

Для каждого образца, покрытие которого находится в предельном состоянии, определяют удельную потерю массы по п. 2.4.5 н вычисляют средние величины показателей подпленочной коррозии

ср для режимов I и II.

2.4.8. В случае, когда ^тах – ср для режима I существенно

S

А ТП гп а х т т

отличается от — ср для режима II, в качестве показателя подпленочной коррозии в предельном состоянии покрытия принимают значение — ^т^^ах – ср, полученное при концентрации агрес-сивной среды, наиболее близкой к рабочей.

л Лт _та х

Существенность отличия величин-ср, полученных по

режимам I и II, устанавливают по обязательному приложению 7 по формуле (7), где b — ^1тах– ср для режима I, Ь’ — то же

для режима II.

2.4.9. Данные испытаний заносят в таблицу протокола испытаний.

2.5. Обработка результатов испытаний

2.5.1. Ресурс покрытия т в условиях эксплуатации вычисляют по формуле

Д.Ш_та х S

ср*

I

v₃

(1)

где t_Hэ — продолжительность эксплуатации до начала коррозии металла, ч;

V₃ — скорость коррозии металла под покрытием в условиях эксплуатации, г/см²-ч;

Д/71

-ср —показатель подпленочной коррозии металла в

предельном состоянии покрытия, г/см².

2.5.2. Величины и V₃ находят экстраполяцией полученных экспериментально зависимостей времени начала коррозии и скоро-сти коррозии от температуры и концентрации агрессивной среды в области рабочей температуры и концентрации.

Зависимости t_H я V от температуры и концентрации вычисляют по формулам:

In t„ =	= In to—/2ilnC+-	я. т	(2)
]nV=	In У0-\-п2\пС—	вй т	(3)

где: t₀, Vo, Пи п₂, В\ и В₂ — постоянные параметры, определяемые экспериментально по методам настоящего стандарта.

2.5.3. ^Amt– ср для каждой длительности воздействия агрес-

S

сивной среды в данном режиме испытания вычисляют по формуле

п

обр

Дт₄

s

(m_it—m_iH)

S• /1обр

(4)

где Лобр— количество испытанных образцов;

тц — масса металлической пластинки i-ro образца после испытания, г;

miH — масса металлической пластинки i-ro образца до испытания, г.

2.5.4. Для определения постоянных параметров зависимостей (2) и (3) для каждого режима испытаний вычисляют зависимость

А/п

……… ср от / по формуле

cp = Ai_P-\-V\pt, (5)

где ^ip— постоянная величина для каждого режима;

Vi_p — величина скорости подпленочной коррозии для каждого режима испытаний, г/см²-ч; t — длительность воздействия агрессивной среды в дан^ ном режиме испытания, ч.

2.5.5. Расчет параметров и V\_p производят методом наименьших квадратов по обязательному приложению 5.

2.5.6. Линейность функциональной зависимости (5) проверяв ют по обязательному приложению 6.

2.5.7. Время начала коррозии металла под покрытием для каждого режима (*_нэ) в ⁴ вычисляют по формуле

t нр-

ip

V_tn

(6)

2.5.8. Находят зависимости 1п/_н от у- и In К от ~ для всех

концентраций, при которых проводились испытания.

Линейность и параллельность зависимостей определяют по обязательным приложениям 6 и 7.

2.5.9. Используя найденные для каждого режима величины i_Hp

и У_р, находят параметры зависимостей (2) и (3) по обязательному приложению 8. Из зависимостей (2) и (3) рассчитывают время начала коррозии t_H3 и скорость коррозии У_э для рабочих значений температуры и концентрации агрессивной среды по приложению 8. Величины t_H3, Уэ и ср используют для расчета

ресурса покрытия в условиях эксплуатации по формуле (1).

2.5.10. Для оценки статистической достоверности результатов определения ресурса покрытия в условиях эксплуатации рассчитывают нижний и, если требуется, верхний доверительные пределы для среднего по приложению 8.

2.5.11. Если зависимости ср от t не линейны, ресурс

S

СО вычисляют по формуле

X-t

Т-I н Э у ^

“МпэО-

lii

^ 2

) + —р…..ср •

1

Уэ₂

(7)

Величины /нэ, ^пэ, У_Э1 и Уэ2 для рабочей температуры и концентрации рассчитывают из зависимостей t_Hf t_n, V\ и У₂ от температуры и концентрации агрессивной среды по приложению 8. Величины V_ip и t_H? в формулах (5) и (6) находят по обязательному приложению 5.

2.5.12. При эксплуатации покрытий при переменной температуре ресурс покрытий определяют при эквивалентной температуре Т, рассчитанной по ГОСТ 9.707—81, принимая среднестатическое количество часов заданной продолжительности хранения, т₀, равное одному году.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

2.5.13. Пример обработки экспериментальных данных приведен в справочном приложении 10.

3. МЕТОД 2

Сущность метода заключается в экспериментальном определении зависимости электрического сопротивления (показателя подпленочной коррозии), тонкой металлической пленки, нанесенной

на стеклянную пластинку перед нанесением исследуемого покрытия, от продолжительности испытаний для каждого из режимов испытаний.

Из этих зависимостей находят время начала коррозии t_HP и скорость коррозии Vp металла под покрытием для каждого режима испытаний. Полученные величины экстраполируют в область рабочих значений температуры и концентрации агрессивной среды и рассчитывают ресурс покрытия в условиях эксплуатации.

Предельное состояние покрытия принимают таким, как для метода 1.

3.1. Требования к образцам

3.1.1. Образцами являются окрашенные стеклянные пластинки размером 25Х60±1 мм, предварительно покрытые в вакууме тонким слоем исследуемого металла (черт. 1). Перед нанесением пленки металла стеклянную пластинку матируют наждачной шкуркой, обезжиривают этиловым спиртом и помещают в специальный трафарет для получения металлической пленки в форме

/—контакты; 2—слой меди; 3—стеклянная i-ластинка; 4—слой основного металла.

Черт. 1

двухсторонней лопаточки. Пленку металла наносят термически в вакууме. Толщина пленки должна быть такой, чтобы ее электрическое сопротивление было 1—10 Ом.

По краям на пленку исследуемого металла термически в вакууме наносят слой меди, к которому припаивают контакты.

Конструкция трафарета, условия нанесения металлической пленки и указания по припайке контактов приведены в обязательном приложении 11.

3.1.2. После окрашивания края образцов и места контактов защищают дополнительно толстым 500—700 мкм слоем того же или другого лакокрасочного покрытия.

3.1.3. Образцы маркируют креплением к выведенным через крышку эксикатора контактным проводам картонных бирок с номером образца.

3.1.4. Изоляция контактных проводов должна быть стойкой в агрессивной среде.

3.1.5. Испытываемое покрытие не должно иметь пор и пузырей.

Наличие пор проверяют следующим образом. Каждый образец

помещают в подкисленную до pH 5—6 дистиллированную или водопроводную воду и измеряют электрическое сопротивление покрытия тераомметром типа МОМ-4.

Тераомметр присоединяют при помощи двух изолированных медных проводов, концы которых зачищены от изоляции и продуктов коррозии. Конец одного из проводов опускают в воду, конец другого — соединяют с одним из контактных проводов образца. Далее проверку ведут по п. 2.1.2.

(Измененная редакция, Изм. № 2).

3.1.6. Толщину покрытия каждого образца измеряют микрометром. Для этого в начале измеряют толщину стеклянной пластинки с напыленной пленкой металла в пяти отмеченных точках. После нанесения и сушки покрытия замеряют в тех же точках суммарную толщину стеклянной пластинки и покрытия и по разности находят толщину покрытия.

Неравномерность покрытия на каждом образце должна соответствовать п. 2.1.4.

3.2. Аппаратура, материалы, реактивы

Шкурка наждачная по ГОСТ 6456—82.

Стеклянные пластинки.

Спирт этиловый по ГОСТ 5962—67.

Вакуумный универсальный пост ВУП-1 или ВУП-2К.

Припой по ГОСТ 21931—76.

Сплав Вуда.

Мост типа МО по ГОСТ 7165—78, постоянная с 0,1.

Микрометр по ГОСТ 4381—87.

Аппаратура по ип. 2.2.4, 2.2.6—2.2.12.

3.3. Подготовка к испытаниям

3.3.1. Для каждого режима испытаний изготовляют не менее 10 образцов.

3.3.2. Подготовку к испытаниям проводят по пп. 2.3.2—2.3.6.

3.4. Проведение испытаний

3.4.1. Испытания образцов проводят по всем режимам, указанным в ПИ и по пп. 2.4.2—2.4.4.

3.4.2. Периодически в соответствии с таблицей производят измерения электрического сопротивления металлической пленки образцов до того момента, пока ее электрическое сопротивление не станет примерно в 10 раз больше начального.

Продолжительность испытаний, сут	Периодичность определения сопротивления, ч
До 0,25	0,5
» I	1
» 2	2
» 6	6
» 30	24
» 160	168
Св. 160	720

3.4.3. Зависимость показателя подпленочной коррозии от продолжительности испытаний для каждого режима находят не менее чем по пяти экспериментальным точкам.

3.4.4. При отсутствии данных о величине ср для дан-

S

ного металла и агрессивной среды ее определяют по методу 1 (пп. 2.4.6—2.4.8), используя тот вид покрытия, для которого возможно применение этого метода.

3.4.5. Результаты испытаний заносят в таблицу протокола испытаний.

3.5. Обработка результатов испытаний

3.5.1. Обработку результатов испытаний проводят по пп. 2.5.1,

2.5.2.

3.5.2. Среднюю величину изменения электрического сопротивления (А/?_Ср) для каждой длительности воздействия агрессивной среды в данном режиме испытания вычисляют по формуле

“обр

^J=L-^— ■ w

где п₀бр— количество испытанных образцов;

Rn — электрическое сопротивление металлической пленки i-го образца в процессе испытаний, Ом;

R_iH — электрическое сопротивление металлической пленки t-ro образца до испытания, Ом.

3.5.3. Для определения постоянных параметров зависимостей (2) и (3) для каждого режима испытаний зависимости А/?_ср от t вычисляют по формуле

Л#ср=Л_2р+ ^2р^, (9)

где А₂р — постоянная величина для каждого режима испытаний;

V2р— величина скорости подпленочной коррозии для каж-дого режима испытаний, Ом/ч; t — длительность воздействия агрессивной среды в данном режиме испытания, ч.

3.5.4. Параметры Л_2р и К_2Р рассчитывают методом наименьших квадратов по обязательному приложению 5.

3.5.5. Скорость подпленочной коррозии (V₂p) в г/см²-ч вычисляют по формуле

где R1 и /?₂ — электрическое сопротивление металлической пленки, Ом, для длительностей воздействия агрессивной среды t\ и t₂, ч;

q •— удельное сопротивление металлической пленки, Ом*см;

у— плотность металла, г/см³.

3.5.6. Время начала коррозии металла под покрытием для каждого режима (t_HP) в ч вычисляют по формуле

3.5.7. Далее обработку результатов испытаний проводят по пп. 2.5.6, 2.5.8—2.5.10, 2.5.12.

Сущность метода заключается в экспериментальном определении зависимости ресурса покрытия т от температуры и концентрации агрессивной среды испытанием образцов в каждом испытательном режиме до отказа покрытия, с последующей экстраполяцией т в область рабочих значений температуры и концентрации. Критерием отказа (предельным состоянием покрытия) является снижение электрического сопротивления покрытия до величины приведенного сопротивления разрушения (R_nР._КР).

4.1. Требования к образцам

4.1.1. Образцами являются окрашенные с одной стороны плоские металлические пластинки размером 70Х?0± 1 мм.

Пластинки окрашивают по п. 2.1.1.

4.1.2. Покрытие на образцах должно отвечать требованиям пп. 2.1.2 и 2.1.4.

4.2. Аппаратура, материалы, реактивы

4.2.1. Аппаратура, материалы, реактивы — по пп. 2.2.2—2.2.8, 2.2.10—2.2.12.

4.2.2. Металлическое основание, стеклянная ванночка, размеры которых выбираются в зависимости от объема испытаний и удобства пользования.

4.3. Подготовка к испытаниям

4.3.1. Для каждого режима испытаний готовят не менее 8 образцов.

(10)

а

(П)

4. МЕТОД 3

4.3.2. Растворы агрессивной среды готовят по п. 2.3.2. В термо* стате устанавливают требуемую температуру.

4.3.3. На окрашенную поверхность образца при помощи замазки приклеивают стеклянную воронку диаметром 50 мм, как показано на черт. 2.

Применяют замазку следующего состава (в массовых частях): смола эпоксидная ЭД-16 по ГОСТ 10587—84 — 100,

полиэтиленполиамин по НТД — 14,

тальк по ГОСТ 19284—79 — 100.

Образцы с приклеенными воронками выдерживают 2—3 сут при температуре (25±10)°С.

Допускается применение других замазок, не разрушающихся при воздействии агрессивной среды в течение времени испытаний.

4.3.4. Агрессивную среду наливают в воронки.

4.3.5. Для измерения электрического сопротивления пленки покрытия без извлечения образцов из агрессивной среды в термостате монтируют изолированные провода с припаянными платиновыми наконечниками или проволоками. Электрическое сопротивление изоляции проводов относительно корпуса термостата должно быть не менее 10¹³ Ом при установленной температуре испытания.

4.3.6. Образцы устанавливают на металлическое основание, помещают в стеклянную ванночку и устанавливают ее в термостат. Металлическое основание соединяют с одним из выведенных из термостата проводов. Платиновые наконечники погружают в агрессивную среду на глубину 10—20 мм.

Общий вид образца и схема испытаний покрытий на долговечность

/—стеклянная воронка, 2—платиновая проволока; 3—агрессивная среда. 4—замазка; 5—покрытие; 6—металлическая пластинка, 7—тераомметр

МОМ-4

Черт. 2

4.4. Проведение испытаний

4.4.1. Испытания образцов проводят по всем режимам, установленным ПИ, выбираемым по приложению 1 настоящего стандарта. При испытаниях выполняют требования пп. 2.4.2—2.4.4.

4.4.2. Через определенные интервалы времени, установленные ПИ в зависимости от скорости процесса разрушения покрытия и предполагаемой общей продолжительности испытаний, измеряют электрическое сопротивление покрытия каждого образца.

Если скорость процесса разрушения покрытия неизвестна, электрическое сопротивление покрытия измеряют с интервалами времени по таблице (см. п. 3.4.2).

Измерения проводят без извлечения образцов из термостата. Если испытания проводят при температуре не выше 40°С, для измерений допускается вынимать по 1—2 образца из термостата.

4.4.3. Для определения значения приведенного электрического сопротивления покрытия в предельном состоянии (предельное сопротивление разрушения) проводят измерения по п. 4.4.2 в одном из наиболее жестких режимов до отказа всех образцов и находят зависимость электрического сопротивления каждого образца от продолжительности испытания.

Приведенное электрическое сопротивление покрытия (R_nр) в Ом-см² вычисляют по формуле

R и р⁼R * s, (12)

где R — общее электрическое сопротивление покрытия, Ом;

s—площадь соприкосновения агрессивной среды с поверхностью покрытия, см².

/?|

ел

10⁷⁰

109

10^$

10⁵

10*

^hp 10*

w*

10

и

///

‘I 1	I
\\	I I I I
:М_	I I I
____~—-14,
.1 1 1 1	I I I I f 1 f I 1 i t 1 1 » 1
1 г з ч	5 В 7 8 9 10 11 17 13 t

Черт. 3

График зависимости приведенного электрического сопротивления от продолжительности испытания строят для каждого образца в координатах /?_пр—t. Пример построения графика приведен на черт. 3.

На графике различают три участка, соответствующие трем стадиям разрушения покрытий:

I — снижение сопротивления;

II — стабилизация сопротивления;

III — последующее резкое снижение сопротивления (образование пор).

Величину сопротивления после резкого его уменьшения при третьей стадии разрушения принимают за сопротивление разрушения покрытия данного образца R_nр._кр и определяют среднее значение Rnp.Kp по результатам испытаний в данном режиме всех образцов.

(Измененная редакция, Изм. № 2).

4.4.4. Испытания покрытия в других режимах заканчивают, когда величина приведенного электрического сопротивления покрытия уменьшится до средней величины приведенного критического сопротивления разрушения, определяемого по п. 4.4.3.

4.5. Обработка результатов испытаний

4.5.1. Удельный ресурс (т_уд в ч) лакокрасочного покрытия вычисляют по формуле

^Туд~ d-d, р

(13)

где d— толщина покрытия данного образца, см; d_Kp—критическая толщина покрытия, см.

Под критической толщиной принимают среднюю величину минимальной толщины покрытия, при которой отсутствует пористость покрытия.

(Измененная редакция, Изм. № 2).

5. ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ

5.1. Электробезопасность при испытаниях должна обеспечиваться в соответствии с действующими «Правилами техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителем», утвержденными Госэнергонадзором.

5.2. При работе с концентрированными кислотами и щелочами должны соблюдаться требования безопасности по ГОСТ 12.3.008—75.

5.3. Работы по подготовке образцов по пп. 2.1.1, 2.1.2 должны проводиться в соответствии с ГОСТ 12.3.005—75.

5.4. При испытании покрытий могут выделяться остатки растворителей и мономеры. Содержание растворителей и мономеров на рабочих местах не должно превышать величин предельно допус

тимых концентраций, установленных СН 245—71 и дополнениями к ним, издаваемыми Министерством здравоохранения СССР.

5.5. Содержание производственных помещений, в которых расположена испытательная аппаратура, и рабочих мест должно соответствовать общим требованиям «Инструкции по санитарному содержанию помещений и оборудования производственных предприятий», утвержденной Главным санитарно-эпидемиологическим управлением Министерства здравоохранения СССР от 31 декабря 1966 г. № 658—66, и «Санитарными правилами организации технологических процессов и гигиенических требований к производственному оборудованию» № 1042—73, утвержденными Министерством здравоохранения СССР.

5.6. Метеорологические условия и содержание вредных примесей в рабочей зоне помещений для испытаний не должны превышать норм, установленных СН 245—71. Уровни звукового давления и уровни звука на рабочих местах не должны превышать величин, указанных в «Гигиенических нормах допустимых уровней звукового давления и уровней звука на рабочих местах» № 1004—73, утвержденных Министерством здравоохранения СССР.

5.7. Вентиляционные устройства должны удовлетворять требованиям СН 245—71. Работа при неисправной вентиляции запрещается.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Обязательное

ВЫБОР РЕЖИМОВ ИСПЫТАНИЙ

1. Выбор температуры режимов

1.1. Максимальная температура испытания должна быть ниже температуры кипения агрессивной среды на 10—20°С.

1.2. Минимальная температура испытания должна быть не менее чем на 10— 20°С выше рабочей температуры.

1.3. Если температура фазового перехода второго рода пленкообразующего данного покрытия выше рабочей и заранее известно, что отказ покрытия наступает в результате подпленочной коррозии, то испытательные режимы выбирают в диапазоне от рабочей температуры до температуры фазового перехода.

1.4. Если при выборе режимов не имеется априорных знаний о точках перегиба зависимостей 1пт отуи 1пЕ от ~ , то рекомендуется выбирать испытательные температуры 90, 70 и 50°С.

1.4.1. Если после проведения испытаний при температурах по п. 1.4 настоящего приложения обнаружится, что зависимость 1пт от у- или In V от у

имеет точку перегиба, то проводят дополнительную серию испытаний; при этом температуру выбирают в диапазоне: рабочая температура — температура точки перегиба.

2. Выбор режимов по концентрации агрессивной среды

2.1. Если заранее известно, что отказ покрытия наступает в результате подпленочной коррозии, то при испытании покрытий с диэлектрической проницаемостью, меньшей трех (хлорвиниловые, перхлорвиниловые, фторопластовые, каучуковые, хлоркаучуковые и т. п.), для соляной и серной кислот выбирают концентрации следующим образом: при рабочей концентрации соляной

кислоты меньше 20%, а серной — меньше 30%, испытательные концентрации

^ – * г. Апплах _т,

выбирают меньше рабочей. В этом случае—-— ср определяют по режиму II

(см. п, 2.3.1). При рабочей концентрации соляной кислоты 20% и больше и серной —30% и больше испытательные концентрации выбирают больше рабочей.

В этом случае

Ат

шах

ср определяют по режиму I (см. п. 2.3.1).

2.2. Если заранее известно, что отказ покрытия наступает в результате подпленочной коррозии и агрессивная среда проникает в покрытие в ионном виде, то испытательные концентрации выбирают больше рабочей.

Д/Лта х

В этом случае-“-ср определяют по режиму I (см. п. 2.3.1).

2.3. Если при испытании покрытий по методу 1 получены результаты, указанные в п. 2.4.8, то дополнительно к режимам I и II проводят испытания при концентрации меньше рабочей или при рабочей при трех выбранных температурах. Результаты этих испытаний используют при расчете ресурса испытываемого покрытия в условиях эксплуатации. Ранее запланированные испытания при концентрации больше рабочей могут не проводиться.

2.4. При испытании покрытий в NaOH и КОН перегибы зависимостей

	(1)
1/=ф(С),	(2)
т=<ф(С).	т

могут быть при 10%-нон концентрации, что учитывают при выборе испытательных концентраций.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Справочное

ВЫБОР МЕТОДОВ ИСПЫТАНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПЛЕНКООБРАЗУЮЩЕГО ВЕЩЕСТВА ЛАКОКРАСОЧНОГО МАТЕРИАЛА ДЛЯ СОЛЯНОЙ,

АЗОТНОЙ И СЕРНОЙ КИСЛОТ

Пленкообразующее вещество лакокрасочного материала	Метод 1	Метод 2	Метод 3
Хлорвиниловые	+
Перхлорвиниловые	+
Эпоксидные с температурой сушки ме
нее 20CFC		+	+
Эпоксидные с температурой сушки бо
лее 200°С			+
Хлоркаучуки	+	+
Полиэтиленовые горячей сушки			+
Полиэтиленовые холодной сушки	+	+	+
Каучуковые	+	+	+
Фур иловые		+	+
Уретановые		+
Эпоксидные			+
Алкидно-уретановые			+

Примечания:

1. Знак означает применимость данного метода испытания.

2. При выборе методов испытаний учитывают также специфичность воздеЙ ствия агрессивной среды на данное пленкообразующее вещество.

(Измененная редакция, Изм. № 2).

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Рекоменд уемое

ПЛАН И ПРОТОКОЛ ИСПЫТАНИЙ ПОКРЫТИЙ

План испытаний

1. Цель испытаний (например, выбор системы покрытия для данных условий эксплуатации, параметров технологического процесса получения покрытия).

2. Защищаемый металл.

3. Характеристика агрессивной среды в условиях эксплуатации покрытия (темпепатура, концентрация).

4. Испытуемое покрытие (система покрытия).

5. Технология получения покрытия (способ подготовки поверхности, метод окрашивания, режим сушки).

6. Характеристика применяемых лакокрасочных материалов (наименование, рецептура, изготовитель, номер партии заводской, опытной лабораторной, дата изготовления).

7. Метод испытаний.

8. Режимы испытаний.

9. Количество образцов для испытаний по каждому режиму.

10. Периодичность определения испытываемых характеристик образцов (для метода 1).

Протокол испытаний

Протокол испытаний покрытий должен содержать таблицу по форме I или 2, таблицу обработки результатов испытаний по форме 3 и заключение по результатам испытания (ресурс покрытия и доверительные пределы).

К протоколу прилагается программа испытаний.

Зав. лабораторией или отделом,

Отв. исполнитель ____

Лаборант ____

Форма 1 протокола испытаний

Режим испытания Т— °С, С= % (масс )

Номер образца	Толщина покрытия, мкм	Начальная масса металлической пластинки тн, г	Длительность воздействия агрессивной среды, t, ч	Масса металлической пластинки после нспыта ния за время t, тп{, г	Д т—тн—т(1 г	Дт / ? – , г см7 S
1 2 3 4
					Среднее	Среднее
5 6 7 8
					Среднее	Среднее
9 10 11 12
					Среднее	Среднее
13 14 15 16
					Среднее	Среднее
17 18 19 20
					Среднее	Среднее

Форма 2 протокола испытаний

Режим испытания

Г— , . . °С; С= . . .% (масс.)

Толщина покрытия, мкм	Начальное сопротивление металличе ского подслоя, Rn, Ом	Длительность воздействия агрессивной среды, t, ч	Сопротивление металлического подслоя после испытания за время t, Rv Ом
			Среднее

Форма 3 протокола испытании

22 ГОСТ 9.083

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное

СПОСОБ РАСПОЛОЖЕНИЯ ОБРАЗЦОВ В ЭКСИКАТОРАХ

1. При испытании по методу 1 образцы крепят в пазах подставки, помещаемой в эксйкатор с агрессивной средой согласно чертежу.

Подставку изготавливают из материала, который не взаимодействует с агрессивной средой (например, органическое стекло). ²

2. При проведении испытаний по методу 2 контактные провода каждого образца выводят через отверстие в крышке эксикатора наружу и закрепляют в отверстии крышки с помощью резиновой пробки. Образцы при испытании находяг-ся в висячем положении на контактных проводах.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Обязательное

СТАТИСТИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ

— Ат

1. Среднее арифметическое значение уi= -ср испытанных четырех

S

образцов или среднее арифметическое значение сопротивления подслоя y_{=ARcp 10 образцов для каждого замера при длительности воздействия агрессивной среды t_u • • • in вычисляют по формуле

1

^^=_7Г~2 ^у* ■ (>>

v=l

где п\ — количество замеров названных величин в данный момент времени;

v —■ индекс, различающий замеры названных величин в данный момент времени для различных образцов.

2. Выборочную дисперсию г-той ординаты измеряемой функции (дисперсия воспроизводимости) S²(y) вычисляют по формуле

_1_

л,—1

(у ,v — У’У-

(2)

3. Однородность дисперсий воспроизводимости ординат измеряемой функции при всех значениях аргумента проверяют при помощи критерия Кохрена, основанном на распределении случайной величины.

Функцию распределения случайной величины G_3KCп, зависящей только от п — I и k, вычисляют по формулам (3) или (4)

. ^Smax (У)

Оэкс”- ₈2_{у_])+32_Ш+,^_+5Чук) .

(3)

где (у) — максимальная из сравниваемых дисперсий, каждая из которых

III а X

обладает п—1 степенью свободы.

G —

(у _IV ~Уi)

2

шах

п

1

V=1

(y_iv — </i)²

(4)

Дисперсии S²(t/i), S²(y₂),… 1 S²(yn) считают однородными, если

G_3KCn<G₃ (л—l, k), (5>

где В — уровень значимости критерия.

Величина G^ (п—l, k) для уровней процентной значимости р —0,05 и ве

личин п—1 (1, 2, …, оо), k (2, 3, …, оо) даны в таблице.

4. Методом наименьших квадратов строят зависимости —~— ср от t или

а

ARcp от t. Эти зависимости находят по экспериментальным точкам в виде

У=Л+Вх, (6)

Ат

где У — соответственно —-—ср или AR_CP;

Д = V.

Для случая по п. 2.5.11 строят две зависимости: для t<it_n и для t>t_n (пример построения приведен на чертеже).

Параметры функциональной зависимости (6) А и В находят по формулам:

к к

2 У¹ 2

где

А =

2 (^Х|—•*)

(7)

1=1

2 (^х,~*) V’

в =

£=1

(8)

2»

— 1=1

х =- ⁵

(9)

5. После определения параметров А и В находят зависимость —■ ср от t

S

или ARcp от t, из которых находят время начала коррозии t_nv и скорость коррозии Vp для каждого режима испытаний.

Значения G^ (п—1, k) при р—0,05

			f	=п~~\
k	1	2	3	4	5	6	7
2	0,9985	0,9750	0,9392	0,9057	0,8772	0,8534	0,8332
3	0,9668	0.8709	0,7977	0,7157	0,7071	0,6771	0,6530
4	0,9065	0.7679	0,6841	0,6287	0,5895	0,5598	0,5365
5	0,8412	0,68(38	0,5981	0,5441	0,5065	0,4783	0,4564
6	0,7808	0,6161	0,5321	0,4803	0,4447	0,41.84	0,3980
7	0,7271	0.5612	0,4800	0,4307	0,3974	0,3726	0,3535
8	0,6798	0,5157	0,4377	0,3910	0,3596	0,3362	0,3185
9	0,6385	0,4775	0,4027	0,3584	0,3286	0,3067	0,2901
10	0,6020	0,4450	0,3733	0i33U	0,3029	0,2823	0,2666
12	0,5410	0Д924	0,3264	0,2880	0,2624	0,2439	0i,2299
15	0,4709	0.3346	0,2758	0,2419	0,2195	0,2034	0,1911
20	0,3894	0,2705	0,2205	0,1921	0,1735	0,1602	0,1501
24	0,3434	0,2354	0,1907	0,1656	0,1493	0,1374	0,1286
30	0,2929	0.1980	0x1593	0,1377	0,1337	0,1137	0,1061
40	0,2370	0,1576	0,1259	0,1082	0,0968	0,0887	0,0827
60	0,1737	0,1131	0,0895	0,0765	0,0682	0,0623	0,0583
120	0,0998	0.0632	0,0495	0,0419	0,0371	0,0337	0,0312
оо	0	0	0	0	0	0	0

Продолжение

			h	—1
k	8	9	1°	16	36	144	оо
2	0,8159	0,8010	0,7880	0,7341	0,6602	0,5813	0,5000
3	0,6333	0,6167	0,6025	0,5466	0,4748	0,4031	0,3333
4	0,5175	0,5017	0,4885	0,4366	0,3720	0,3093	0,2500
5	0,4387	0,4241	0,4118	0,3645	0,3066	0,2513	0,2000
6	0,3817	0,3682	0,3568	0,3135	0,2612	0,2119	0,1667
7	0,3384	0,3259	0.3И54	0,2756	0,2278	0,1833	0,1429
8	0,3043	0,2926	0,2829	0,2462	0,2022	0,1616	0,1250
9	0,2767	0,2659	0,2568	0,2226	0,1820	0,1446	0,1111
10	0,2541	0X2439	0,2353	0,2032	0,1655	0,1308	0,1000
12	0,2187	0,2098	0.2020	0,1737	0,1403	0,1 llOO	0,0833
15	0,1815	0,1736	0,1671	0,1429	0,1144	0,0889	0,0667
20	0,1422	0,1357	0,1303	0,1108	0,0879	0,0675	0,0500
24	0,1216	0,1160	0,1113	0,0(942	0,0743	0,0567	0,0417
зо	0,1002	0,0958	0,0921	0,б771	0,0604	0,045*7	0,0333
40	0,0780	0,0745	0,0713	0,0595	0,0462	0,0347	0,0250
60	0,0552	0,0520	0.0497	0,0511	0Д316	0,0234	0,0167
120	0,0292	0,0*279	0,0266	0,0218	0,0165	0,0120	0,0083
оо	0	0	0	0	0	0	0

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Обязательное

ЛИНЕЙНОСТЬ ФУНКЦИОНАЛЬНОЙ ЗАВИСИМОСТИ

Параметры Л и В, найденные по методу наименьших квадратов согласно приложению 5, определяют значения оценок Y искомой функциональной зависимости при каждом значении аргумента X, при котором производились измерения функции, _

Имея оценочные значения У{ и экспериментальные величины у_и можно определить выборочную дисперсию

k

^s* ^{(2) =} т=2- 2 (1)

i = l

с f(2)~k—2 степенями свободы, являющуюся оценкой генеральной дисперсия <т² (2), отвечающей рассеянию величин y_t относительно соответствующих значений ординат, лежащих на прямой, найденной по методу наименьших квадратор.

Чем меньше величины дисперсии S²(2), тем лучше экспериментальные точки щ удовлетворяют линейной зависимости.

Для оценки гипотезы линейности дисперсию S²(2) сопоставляют со сводной дисперсией воспроизводимости измерений ординат

S² (1)= —

V—1_

fe(rt—1)

(2)

Если эти дисперсии однородны, т. е, соответствующие им генеральные дисперсии равны

<т*(1) = а²(2), (3)

то рассеяние точек относительно прямой будет того же порядка, что и рассеяние воспроизводимости. При выполнении такого условия следует считать, что экспериментальные точки рассеяны относительно прямой, т. е, линейность измеряемой зависимости согласуется с экспериментом.

Гипотеза, изображаемая математическим равенством (3), проверяется при помощи распределения Фишера, т. е., если эта гипотеза верна, то отношение

S²(2)

S²(l)

= F

эксп

(4)

должно подчиняться распределению Фишера,

В соответствии с критерием оценки статистической гипотезы необходимо величину Ржсп (4) сопоставлять с табличным значением Fg [/(2), /(!)] для заданного уровня значимости р и чисел степеней свободы /(2) и /(1) соответственно. При этом, если

Гэкеп</^ [f(2), f(l)l, (5)

то гипотезу линейности принимают.

Величины f/(2), f( 1)] приведены в таблице для критерия значимости р—0,05

В числителе дисперсионного отношения (4) должна стоять большая из сравниваемых дисперсий. Как правило, S²(2) >S²(1). Число степеней свободы дисперсии 5²(1) равно k(n—1).

					f(i)
1(2)	1	2	3	4	5	6	1	8	9
1	161,15	199,50	215,71	224,58	230,16	233,99	236,77	238,88	240,50
2	18,513	19,000	19,164	19,247	19,296	19,330	19,353	19,371	19,38
3	10,128	9,552	9,277	9,117	9,014	8,941	8,887	8,887	8,81
4	7,709	6,944	6,591	6,388	6,256	6,163	6,094	6,041	5,99
5	6,608	5,786	5,410	У 92	5,050	4,950	4,876	4,818	4,77
6	5,987	5,141	4,757	4,534	4,387	4,284	4,207	4,147	4,09
7	5,591	4,737	4,347	4,120	3,972	3,866	3,787	3,726	3,67
8	5,318	4,459	4,066	3,838	3,688	3,581	3,501	3,438	3,38
9	5,117	4,257	3,863	3,633	3,482	3,374	3,293	3,230	3,17
10	4,965	Щ	3,708	3,478	3,326	3,217	3,136	3,072	3,02
11	4,844	3,982	3,587	3,357	3,204	3,095	3,012	2,948	2,89
12	4,747	3,885	3,490	3,259	3,106	2,996	2,913	2,849	2,79
13	4,667	3,806	3,411	3,179	3,025	2,915	2,832	2,767	2,71
14	4,600	3,739	3,344	3,112	2,958	2,848	2,764	2,699	2,64
15	4,543	3,682	3,287	3,056	2,901	2,791	2,707	2,641	2,55
16	4,494	3,634	3,239	3,007	2,852	2,741	2,657	2,591	2,53
17	4,451	3,592	3,197	2,965	2,810	2,699	2,614	2,548	2,49
18	4,414	3,555	3,160	2,928	2,773	2,661	2,577	2,510	2,45
19	4,381	3,522	3,127	2,895	2,740	2,628	2,544	2,477	2,423
20	4,351	3,493	3,098	2,866	2,711	2,599	2,514	2,447	3,393
21	4,325	3,467	3,073	2,840	2,685	2,573	2,488	2,421	2,366
22	4,301	3,443	3,049	2,817	2,661	2,549	2,464	2,397	2,342
23	4,279	3,422	3,028	2,796	2,640	2,528	2,442	2,375	2,320
24	4,260	3,403	3,009	2,776	2,621	2,508	2,423	2,355	2,300
25	4,242	3,385	2,991	2,759	2,603	2,490	2,405	2,337	2,282
26	4,225	3,369	2,975	2,743	2,585	2,474	2,388	2,321	2,226
27	4,210	3,354	2,960	2,728	2,572	2,459	2,373	2,305	2,250
28	4,196	3,340	2,947	2,714	2,558	2,445	2,359	2,291	2,236
29	4,183	3,328	2,934	2,701	2,545	2,434	2,346	2,278	2,223

0 n

ч

«о

1

о

ев

w

8Z

f(0

№)	1	2	3	4	5	6	1	8	9
30	4,171	3,316	2,922	2,690	2,534	2,421	2,334	2,266	2,211
40	4,085	3,232	2,839	2,606	2,450	2,336	2,249	2,180	2,124
60	4,001	3,150	2,758	2,525	2,368	2,254	2,167	2,097	2,040
120	3,920	3,072	2,680	2,447	2,290	2,175	2,087	2,016	1,959
00	3,842	2,996	2,605	2,372	2,214	2,099	2,010 •	1,938	1,880
									Продолжение
	№1
f(2)	10	12	15	20	%	30	40	60	120	00
1	241,88	243,91	245,95	248,01	249,05	250,09	251,14	252,20	253,25	254,32
2	19,396	19,413	19,429	19,446	19,454	19,462	19,471	19,479	19,487	19,496
3	щ	8,745	8,703	8,660	8,639	8,617	8,594	8,572	8,549	8,257
4	5,964	5,912	5,858	5,803	5,774	5,746	5,717	5,688	5,658	5,628
5	4,735	4,678	4,619	4,558	4,527	4,4%	4,464	4,431	4,398	4,365
6	4,060	4,000	3,938	3,874	3,842	3,808	3,774	3,740	3,705	3,669
7	3,637	3,575	3,511	3,445	3,411	3,376	3,430	3,304	3,267	3,230
8	3,347	3,284	3,218	3,150	3,115	3,079	3,043	3,006	2,967	2,928
9	3,137	3,073	3,006	2,937	2,901	2,864	2,826	2,787	2,748	2,707
10	2,978	2,913	2,845	2,774	2,737	2,700	2,661	2,621	2,580	2,588
11	2,854	2,788	2,719	2,646	2,609	2,571	2,531	2,490	2,448	2,405
12	2,753	2,687	2,617	2544	2,506	2,466	2,426	2,384	2,341	2,296
13	2,671	2,604	2,533	2,459	2,420	2,380	2,330	2,297	2,252	2,206
И	2,602	2,534	2,463	2,388	2,349	2,308	2,266	2,223	2,178	2,131
15	2,544	2,475	2,404	2,328	2,288	2,247	2,204	2,160	2,114	2,066
16	2,494	2,425	2,352	2,276	2,235	2,194	2,151	2,106	2,059	2,010
17	2,450	2,381	2,308	2,230	2,190	2,148	2,104	2,058	2,011	1,960
18	2,412	2,342	2,269	2,191	2,150	2,107	2,063	2,017	1,968	1,913

■1

О

n

А

«

•

О

СО

W

ч

со

0

I

К)

	1(1)
111)	10	12	15	20	м	30	40	60	120	00
19	2,378	2,308	2,234	2,156	2,114	2,071	2,026	1,980	1,930	1,878
20	2,348	2,278	2,203	2,124	2,083	2,039	1,994	1,946	1,896	1,843
21	2,321	2,250	2,178	2,096	2,054	2,010	1,965	1,917	1,876	1,812
22	2,297	2226	2,151	2,071	2,028	1,984	1,938	1,890	1,838	1,783
23	2,275	2,204	2,128	2,048	2,005	1,961	1,914	1865	1,813	1,757
24	2,255	2,183	2,108	2,027	1„984	1,939	1892	1,842	1,79(7	1,733
25	2,237	2,165	2,089	2,008	1,964	1,919	1,872	1,822	1,768	1,711
26	2,220	2,148	2,0172	1,990	1,946	1,901	1,853	1,803	1,749	1,691
27	2,204	2,132	2,056	1,974	1,930	1,884	1,836	1,785	1,731	1,672
28	2,190	2,118	2,041	1,959	1,915	1,869	1,820	1,769	1,714	1,654
29	2Л77	2,105	Р	1,945	1,901	1,854	1,806	1,754	1,698	1,638
30	1,165	2,092	2,015	1,932	1,887	1,841	1,792	1,740	1,684	1,622
40	2,077	2,004	1,925’	1,839	1,793	1,744	1,693	1,637	1,577	1,509
60	1,993	1,917	1,836	1,748	1,700	1,649	1,594	1,534	1,467	1,389
120	1,011	1,834	1,751	1,659	1,608	1,554	1,495	1,429	1,352	1,254
00	1,831	1,752	1,666	1,571	1,517	1,459	1,394	1,318	1,221	1,000

ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Обязательное

ПРОВЕРКА ГИПОТЕЗЫ ПАРАЛЛЕЛЬНОСТИ ПРЯМЫХ

При проведении двух серий испытаний с помощью метода наименьших квадратов получают две эмпирические функциональные зависимости

У=а+Ьх- (1)

Y’=a’+b’x_t (2)

прямолинейность которых доказана в приложении 6.

Параллельность этих прямых определяется равенством коэффициентов Ь и 6′. Предполагая, что ЬфЬ\ устанавливают случайно или не случайно расхождение их значений.

Для этого выборочные дисперсии S²1 для b и S²2 для b’ вычисляют по формуле

S² (Ь) =-к — (3)

2 *)^г

где 5² — сводная дисперсия, вычисляемая по формуле

f(l)S²(\)+f(2)S²(2)

⁶ “ f(l)+f(2) ^{1 (4)}

S²(2) вычисляют по формуле (1), S²(l)—по формуле (2) приложения б. /(1) = h(л—1), /(2) — (h—2) —степени свободы дисперсий 5²(1) и S²(2) соответственно.

Каждая из дисперсий S²i и S²2 обладает числом степеней свободы /, равным

2 «.-2-

i=i

С помощью критерия Фишера проверяют однородность дисперсий S²j и S³2

S²2 S²2

S², ^; S², ^>h

(5)

В числителе берут большую из сравниваемых дисперсий, f(2)] находят по таблице приложения 6.

Дисперсии S²j и S²2 считают однородными, если

[/(1), П2)1. (6)

Однородность дисперсий S²i и 5²2 указывает, что эти эмпирические дисперсии относятся к выборкам из совокупностей с одной и той же теоретической дисперсией о² и что S² (дисперсии ошибок в обеих сериях измерений) одинаковы.

Случайность или не случайность расхождения между b и Ь’ определяют по отношению

где

(Я|—1) + (ла—1)

»

П\ И Пг — число измерений в первой и второй сериях соответственно.

Распределение Стьюдента Значение t=t(P, к)

к	Р
0,90	0,95	0.98	0.99	0.999
4	2Д32	2,776	3,747	4,604	8,610
5	2,015	2,571	3,365	4,032	6,859
6	1,943	2,447	3,143	3,707	5,95-9
7	1,895	2,365	2,998	3,499	5,405
8	1,860	2,306	2,896	3,355	5,041
9	1,833	2,262	2,821	3,250	4,781
10	1,812	2,228	2,768	3,169	4,587
И	1,796	2,20И	2,718	3,106	4,487
12	1,782	2,179	2,681	3,055	4,318
13	1,774	2,160	2,650*	3,012	4,221
14	1,761	2,145	2,624	2,977	4,140
15	1,753	2,131	2,602	2,947	4,073
16	1„746	2,120	2,583	2,921	4,015
18	1,734	2,103	2,552	2,878	3,922
20	1,725	2,086	2,528	2,845	3,850
25	1,708	2,060	2,485	2,787	3,725
30	1,697	2,042	2,457	2,750	3,646
35	1,689	2,030	2,437	2,724	3,591
40	1,684	2,021	2,423	2,704	3,551
45	1,679	2,014	2,412	2,689	3j522
50	1,676	2,008	2,403	2,677	3,497
60	1,671	2,000	2,390	2,660	За460
70	1,667	1,995	2,381	2,648	3,436
80	1,664	1,990	2,374	2,639	3,416
90	1,662	1,987	2,368	2,632	3,401
100	1,660	1,984	2,364	2,626	3,391
ОО	1,645	1,960	2,326	2,676	3,291

Задавая желаемую доверительную вероятность Р, по таблице находят значение t(P, к), соответствующее заданной вероятности Р н числу степеней свободы —2.

Если t<t(P, k)_y то расхождение между Ь и Ь’ с доверительной вероятностью Р можно считать случайным и прямые 1 и 2 при этом считают параллельными.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Обязательное

РАСЧЕТ РЕСУРСА ПОКРЫТИЯ В УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ

I. Из зависимостей

Ат

ср от t или ДЯср от t, найденных по эксперимен

тальным точкам методом наименьших квадратов, определяют время начала коррозии металла t_HJ) и скорость коррозии V_P для каждого режима испытаний.

2. Время начала коррозии /_н и скорость коррозии V в зависимости от температуры и концентрации агрессивной среды вычисляют по формулам (2) и (3) подразд. 2, 5,

*_н = UC ~^п‘

V=VoС

Вх_

т

а*.

г

Логарифмируя обе части уравнений, получают:

В,

In t_H = In to—ri\ In С-*г In V—\n Vo-\~n₂\nC—•

T

B₂

(1)

(2)

(3)

(4)

или

Z=a₀+a_lx+a₂y; (5)

U — Ьо-\-Ь\х\‘Ь₂у^ (6)

где Z = In/_H; U = In V; a₀“ln f₀; ai = — n_x\ a₂ = B_t;

6₀ = ln V₀; bi—nz\ b₂ = —B₂\ х = 1п C;

1

Проведя три серии испытаний по девяти режимам, получают следующие зависимости:

где

Z{=tA Ci -\-a2y;		= B +b2i/;	(Сь Tu 7*2, Т’з),	(7)
Z* = A c2+asy,		= B^ + M;	(С2, 7ь Т2, Гз),	(8)
Z3 — A c^ -\-a2y’f	и»	= B c +b2y;	(Сз, 7*1» Т’г, 7з),	(9)
^4 “Л j. ‘-j-‘OjJCj	t/4	^ T\	(7^, Ci, С* Сз),	(10)
Zb=A t2		— B ^ —|- ^1-*^;	(Тг, Сь С2, Сз),	(Н)
Z$ = j4 T -j-£Z]X; j 3		= В тг +^1^5	(Т’з, Сь С2, Сз),	(12)

^А с, =ao+ai*i;

a₀+aix₂;

a₀+<W,

с₂

В _С( —bo-j-btXj; (xi~ln C|), В В

_с% —bo~\-b]X₂, (х₂ — 1пС₂),

_с% = (х₃ = 1пСз),

A_Tt=a₀+a₂y,; B_Ti =Ь₀+Ь₂уй | =

^АТ₂ =^ao+a₂y₂– B_Ti = Ь₀+Ь_гу_г-, | y₂ = —J ,

n)

A_T =a₀+o₂(/₃; В

bo-{-bzy$\

(13)

(U)

(15)

(16)

(17)

(18)

Применяя метод наименьших квадратов, находят параметры а_и а%, Ь_2>

А , А_т , В ^ * В_т и отсюда—экспериментальные функциональные зависи-

^с\ ¹ k ^ci ¹ It

мости Zi=fi{y) и Ui=q>i(y) для трех концентраций — формулы (7)—(9), а также Z_k—f_k (х) и U_k=<Pk (х) для трех температур.

По приложениям 6 и 7 проверяют линейность и параллельность Z~fi(y) и £/j = <p_t (у) при различных концентрациях агрессивной среды, а также линейность и параллельность Z_k=f_k (*) и t/к == <Рк (х) при различных температурах.

Если гипотеза о линейности н параллельности подтверждается, дальнейшую обработку результатов испытаний проводят в указанной последовательности.

3. Дисперсию параметров ai, b_u а₂, Ь₂ вычисляют по формулам, аналогичным формуле (4) приложения 5.

Из формул (13)—(15) находят а_д и >

где

а « = — а_хХй (19)

‘i

^bo —^Вс “Mi (20)

^ao_k^H вычисляют по формулам:

^ай ⁼ⁱ⁴r —“гУк; (21)

Далее находят величину a₀ (среднее арифметическое)

и ее дисперсию

2 (^aO,^—«o)²+S (^fl 0_k ^ao)²

^S2<*>=–Ti+k=[-•____ <²³>

Аналогично по формулам (7) — (12) находят средние a_u Яг, b\ и £>₂, а также их сводные дисперсии

S²(ai)_k

S² (<*,)=“-g-; (24)

2 ^S2(«2)i

_S2(a2)=J— (25)

аналогично для b_x и b₂

Функциональные зависимости (5) и (6) с найденными параметрами принимают вид:

Z^Oo-^afX-^a^y; (26)

U—Ь^-\-Ь\Х А~Ь2У> (27)

По формулам (26) и (27) вычисляют время начала коррозии и скорость коррозии для рабочей температуры и концентрации агрессивной среды. Ресурс рассчитывают по формуле (1) подразд. 2.5.

4. Если гипотеза линейности зависимостей (7) — (9) отвергается, то проводят дополнительную серию испытаний при трех температурах и трех концентрациях. Температуры выбирают в промежутках между уже испытанными, а концентрации берут те же. Находят точки излома прямых зависимостей In t_H от -jr .

Функциональные зависимости (26) и (27) находят для участков прямых, лежащих ближе к температуре эксплуатации, и по ним определяют время начала коррозии и скорость коррозии для рабочей температуры и концентрации агрессивной среды.

Ресурс рассчитывают по формуле (1) подразд. 2.5.

5. Если отвергается гипотеза параллельности, а гипотеза линейности не отвергается, то проводят дополнительную серию испытаний по трем температурным режимам по рабочей концентрации агрессивной среды. Методом наименьших квадратов находят функциональные зависимости

%=*А-\-а2У, (28)

U = B+b₂y. (29)

Время начала коррозии и скорость коррозии металлического подслоя для рабочей температуры находят из этих зависимостей.

Ресурс рассчитывают по формуле (1) подразд. 2.5.

6. Если отвергаются гипотеза линейности и гипотеза параллельности отрезков прямых, лежащих правее точки излома, то проводят дополнительную серию испытаний для температур, лежащих правее точки излома, при рабочей концентрации агрессивной среды. Методом наименьших квадратов находят функциональные зависимости (28) и (29), по которым определяют время начала коррозии /иэ и скорость коррозии Vэ металлического подслоя в условиях эксплуатации.

Ресурс рассчитывают по формуле (1) подразд. 2.5.

7. Если отвергается параллельность зависимостей (10) — (12), то проводят дополнительную серию испытаний для рабочей концентрации агрессивной среды по трем температурным режимам.

Находят функциональные зависимости (28) и (29), из которых определяют время начала коррозии и скорость коррозии для рабочей температуры и концентрации агрессивной среды.

Ресурс рассчитывают по формуле (1) подразд. 2.5.

8. Если зависимость ¹ ср от t не линейна, то дополнительно находят функ-

циональные зависимости, аналогичные (26) и (27) для /_п и V₂ (см. чертеж приложения 5). Ресурс в этом случае рассчитывают по формуле (7) подразд. 2.5.

9. Для оценки доверительного интервала («коридора ошибок») используют стьюдентовскую случайную величину t(f), которая в общем виде определяется формулой

чп(У)^П ‘ ■ ⁽³⁰>

где т} — искомая теоретическая зависимость, которую можно представить в виде

П = а+рх; (31)

У — эмпирическая зависимость, в которой Y — Z или У—£/, выражаемая формулой

У=*а+Ьх. (32)

Число степеней свободы t(f) равно числу степеней свободы S²(K) : f = ~2(rti—2) для формулы (6) и 3 2(ni—2) для функциональных эмпирических

t i

зависимостей Z и U.

Величина случайной ошибки в искомой функции имеет вид:

Вслуч(Т1)=^-р(/)5(У). (33)

Границы «коридора ошибок» для произвольного значения аргумента определяются выражением

r±fi-ptf)S(K). (34)

Опытные значения среднеквадратического отклонения при любом значении аргумента S(V) вычисляют по формуле

St{Y)=S*(a)+S*{b) х,

(35)

где

5^я(в)«

+

S²*

2 ni (ATi-—д:)²

(36)

*5′²(5), 5 и X — вычисляют по формулам (4), (5) приложения 7 и формуле (9) приложения 5.

Величину *i-p(/) для заданного значения доверительной вероятности Р берут по таблице, где 1—Я =

Значения (f)

	а
/	0,50	0,25	0,10	0,005 i	0,025	0.01	0,005
1	1,00000	2.4142	6,3138	12,706	25,452	63,657	127,32
2	0,81650	1,6036	2,9200	4,3027	6,2053	9,9248	14,089
3	0,76489	1,4226	2,3534	3,1825	4,1765	5,8409	7,4533
4	0,74070	1,3444	2,1318	2,7764	3,4954	4,6041	5,5976
5	0,72669	1,3009	2,0450	2,5706	3,1634	4,0321	4,7733
6	0,71756	1,2733	1,9432	2,4469	2,9687	3,7074	4,3168
7	0,71114	1,2543	1,8946	2,3646	2,8412	3,4995	4,0293
8	0,70639	1,2403	1,8595	2,3060	2,7515	3,3554	3,8325
9	0,70272	1,2297	1,8331	2,2622	2,6850	3,2498	3,6897
10	0,69981	1,2213	1,8125	2,2281	2,6338	3,1693	3,5814
И	0,69745	1,2145	1,7959	2,2010	2,5931	3,1058	3,4966
12	0,69584	1,2089	1,7823	2,1788	2,5600	3,0545	3,4284
13	0,69384	1,2041	1,7709	2,1604	2,5326	3,0123	3,3726
14	0,69242	1,2001	1,7613	2,1448	2,5096	2,9768	3,3257
15	0,69120	U 967	1,7530	2,1315	2,4899	2,9467	3,2860
16	0,69013	1,1937	1,7459	2,1199	2,4729	2,9208	3,2620
17	0,68919	1,1910	1,7396	2,1098	2,4581	2,8982	3,2225
18	0,68837	1,1887	1,7341	2,1009	2,4450	2,8784	3,1986
19	0,68763	1,1866	1,7281	2,0930	2,4334	2,8609	3,1737
20	0,68696	1,184 8	1,7247	2,0860	2,4231	2,8453	3,1544
21	0,68635	1,1831	1,7207	2,0796	2,4138	2,8314	3,1352
22	0,68580	1,1816	1,7171	2,0739	2,4055	2,8188	3,1188
23	0,68531	1,1802	1,7139	2,0687	2,3979	2,8073	3,1040
24	0,68485	1,1789	1,7109	2,0639	2,3910	2,7969	3,0905
25	0,68443	1,1777	1,7081	2,0595	2,3846	2,7874	3,0782
26	0,68405	1,1766	1,7056	2,0555	2,3788	2,7787	3,0669
27	0,68370	1,1757	1,7033	2,0518	2,3734	2.7707	3,0665
28	0,68335	1,1748	1,7011	2,0484	2,3685	2,7633	3,0469
29	0,68304	1,1739	1,6991	2,0452	2,3638	2,7564	3,0380
30	0,68276	1,1731	1,6973	2,0423	2,3596	2,7500	3,0998
40	068066	1J673	1,6839	2,02111	2,3289	2,7045	3,9712
60	0,67862	1,1616	1,6707	2,0003	2,2991	2,6603	3,9146
120	0,67656	1,15(59	1,6(577	1,9799	2,2699	2,6174	3,8599
оо	0,67449	1,1603	1,6449	1,9600	2,2414	2,5758	3,8070

S*(Z)=S²(ao) -hS²(Q_l)x^S^(a₂}y; (37)

S²(U)-S²(5₀)+S^a(^)*+S²(^, (38)

S²(a₀), S²(£i) и 5²(o2) вычисляют по формулам (23), (24) и (26) настоящего приложения;

S²(6₀), S²(bi) и S²(b₂) определяются аналогично.

Границы «коридора ошибок» для произвольного значения аргумента в этом случае вычисляют по формулам

Zdb*i-p(f)S(Z)₉ (39)

U±t^_P(f)S(U). (40)

Подставляя в формулы (37) и (38) рабочее значние температуры и концентрации и рассчитав S(Z_P) и S(U_P) при этих значениях, получают доверительный предел для среднего логарифмического значения времени начала коррозии и скорости коррозии металлического подслоя в условиях эксплуатации покрытия при заданной доверительной вероятности Р по формулам:

Z = Zp±/,_p(f)S(2:p), (41)

C/=-£/pdb/i-p(f)S(t/_P). (42)

При использовании знака минус получают нижний доверительный предел, знака плюс — верхний.

В случае проведения испытаний при рабочей концентрации агрессивной среды, когда Z и (/ выражаются формулами (28) и (29), доверительный интервал определяют аналогично.

Ресурс рассчитывают по формуле (1) подразд. 2.5.

10. Доверительные интервалы для ресурса покрытия, рассчитываемого по формуле (1) подразд. 2.5.

Границы «коридора ошибок» при произвольных значениях аргументов будут определяться выражением

t±/,-p(/)S(t). (43)

Квадратичное отклонение St приближенно вычисляют по формуле

S(t)

( dl

)s=⁽^ + (—r)s=⁽v_{) +}

Найдя частные произвольные из формулы (1) подразд. 2.5 и подставив их в выражение (44), получают

5(x)=j/

SV²

Дятлах

Дисперсии $*(*„), S²(V) и S² ||вычисляют по формулам:

S²(i„)=e^2z S²(Z); 5²(К)=е^2и S²(U) -,

S²

| A^max |

10 /

2

i*=i’

Am,

Am

max

cp

)

S / 9

Подставив величины (46), (47) и (48) в формулу (45) получают

S^j(t) —e^3z S³(Z) ( —

^?e™Si(U)+ -^-5²

Подставив величины (49) в (43) получают

T±*i-p(/)

/ (^J|jH

1

e™SHU)+ ~ S²

(45)

(46)

(47)

(48)

– (49)

PH (50)

Подставив в выражение (50) рабочее значение температуры и концентрации агрессивной среды и вычислив входящие в него переменные при рабочих значениях температуры и концентрации, получают величину ресурса покрь*гия в условиях эксплуатации с учетом доверительных пределов при заданной доверительной вероятности

где Л-рШ находят по таблице; Z_P, Up, V₃ и t_H3 рассчитывают по формулам (26) и (27), S²(Z_P) и S²(U_Р) —по формулам (37) и (38).

Приложение 9 исключено.

e^lz _PS2(2_P)-

(51)

ПРИЛОЖЕНИЕ 10 Справочное

ПРИМЕР ОБРАБОТКИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ПРИ ИСПЫТАНИИ ПОКРЫТИЯ ПО МЕТОДУ 1

Испытания проведены для определения ресурса покрытия эмалью ХВ-785 серой по ГОСТ 7313—75 на стали марки ст. 3 при эксплуатации в 5%-ной азотной кислоте при 20°С.

_ „ — \т

Результаты испытаний и значения у— —– ср для девяти режимов испы-

таний при всех продолжительностях испытаний проведены в табл. 1—9. Среднее значение потери массы испытываемых образцов у\ вычисляют по формуле (1) приложения 5.

\т

s

ср =

2

у—1_

4s

(О

Для каждой длительности воздействия агрессивной среды при всех режимах найдены значения величин

2

v= 1

⁵⁴ _

2 2 (у

£—1 v=I

(2)

(3)

которые приведены в табл. 10.

Экспериментальные данные обрабатывают одинаково для всех режимов испытаний.

Все расчеты в настоящем приложении даны на примере обработки экспериментальных данных, полученных при испытаниях по режиму 1 (см. табл. 1).

Порядок обработки экспериментальных данных

1. Расчет величин (1), (2) и (3) на основании данных табл. I после воз-действя агрессивной среды в течение 50 ч.

– 0,0033+0,0034+0,0034+0,0033 _ _ , , „

=-=0,87′ 10~⁴ г/см². (4)

Аналогично находят у% #₃, 4U, Уь для длительности воздействия агрессивной среды 70, 80, 90, 100 ч соответственно.

Величины (2) и (3) вычисляют для проверки гипотезы однородности дисперсий воспроизводимости ординат измеряемой функции. Однородность дисперсий проверяют по критерию Кохрена согласно приложению 5.

4

2 (У/v ^ max

ксп= ^V ₅ ¹— – (5)

2 2 (у„—У’)*

1=1 V=1

Вычисляют значение величины по формуле (2) для времени испытания 50 ч

4 __

2 (»iv —У>)² = 10^_s (0,841 —0,871)²+ (0,871 —0,871)²+

V—1

+ (0,871 —0,871) ²+ (0,871 —0,871)^{2 * 4} = 18 • 10~¹².

(6)

Аналогично вычисляют величины по формуле (2) после 70, 80, 90, 100 ч испытаний (см. табл. 10), после чего вычисляют значение величины по формуле (3). 5 4 _

S 2 (*£v -«у,)^{2 *} = 10-3 (0,01 8+0,052+0,018+0,018+

4—1 V— I

+0,018) —0,124* 10”⁹. (7)

По формуле (5) вычисляют величину

_Л 0,052-10“®

G₃Kcn— о 124-10—⁹ —0,4193. (8)

Аналогично вычисляют G_3Kcn для остальных восьми режимов (см. табл. 10). По таблице приложения 5 находят

(п— 1, Go os (3,5) =0,5981. (9)

Как видно из табл. 10, значения G*_KCn для всех режимов испытаний меньше С/^ (п—1, &), что указывает на однородность дисперсий воспроизводимости ор-

Л m

динах

ср для всех режимов испытании.

2 Нахождение зависимости Ат

Л m

ср от L

Зависимость

ср от t находят в виде

Y=A+Bx,

где А и В вычисляют по формулам (7) и (8) приложения 5,

2 У’

А — —^г-т–—Вх\

(10)

(И)

в =

2 (x_{—x)yi

_<=1_

5 _

2 (Xi—xY 1=1 5

2 ^х‘

х — *-—=— .

(12)

(13)

В этих формулах х — среднее арифметическое продолжительности испытания в каждом режиме вычисляют по формуле (9) приложения 5.

Находят функциональную зависимость (10)

50 + 70+80 + 90+100

=78;

(14)

А =

8(0,87+1,5+1,75+2,1+2,4) 10~⁴

—2,34 = 0,62-10-+

(15)

В =

1 о-⁴ (50—78)0,87+ (70—78) 1,5+ (80—78) 1,75+ (90—78)2,1 + (100—78)2,4

28²+8²+2²+ 12^й + 22²

(—24,36—12 + 3,5+25,2+52,8) ■ 10~⁴ _{=0 Q3}. _ш_₄

1480

(16)

Отсюда

где

У — 0,62* 10-⁴+Q,030-10-⁴*,

У =

Ат

— ^ср;

x=t.

(17)

(18)

(19)

Аналогично вычисляют функциональные зависимости (17) для остальных режимов испытания.

Значения А, В их для всех режимов испытания приведены в табл. 10*

3. Проверка гипотезы линейности на примере функциональной зависимости (17).

Гипотезу линейности проверяют по приложению 6.

Дисперсии 5²(2) и S²(l) вычисляют соответственно по формулам (1) и (2) приложения б.

S²(2) = – J-10-⁸{ [0,87— (—0,62 + 0,03• 50) ]² + [ 1,48— (—0,62 + 0,03• 70) ]² +

+ [1,75—(—0,62 + 0,03-80))²+ [2,1 — (—0,62 +0,03-90)] ²+

+ [2,4— (—0,62 + 0,03 ■ 100) ] }² = 0,24 ■ 10^-10; (20)

1 24- 10~^ш

S²(l)= ‘■ ₁₅– =0,08-Ю-¹⁰; (21)

5²(2) 0,24 Ю-¹⁰

/^гэксп= 5²( 1) ⁼ 0,08 ■ 10-^{10 ==3}’⁰‘

Из таблицы приложения 6 находят

Fa. os (3,15) =3,287.

(22)

(23)

Сравнение (22) и (23) показывает, что

Вэксп <С F0,05 (3,15).

Это свидетельствует о том, что гипотезу линейности функциональной зависимости (17) следует принять с 5%-ным уровнем значимости или с доверительной вероятностью, равной 95%,

Так же находят дисперсии S²(2) и 5²(1) для остальных режимов испытаний и проверяют гипотезу линейности.

Из табл. 10 видно, что гипотеза линейности функциональной зависимости (17) принимается для всех испытательных режимов.

4. Определение времени начала коррозии и скорости коррозии стали под покрытием

Скорость коррозии определяют из зависимости (17) по формуле (4) подраздела 2.5.

1Л = 300-10-* (24)

Аналогично определяют скорость коррозии для остальных режимов испытаний.

Время начала коррозии вычисляют по формуле (6) разд. 2.5.

У —А 0,5* 10“⁴ +0,62-10”⁴

— у = Q Q3 — 36, (25)

где У — величина постоянной ошибки эксперимента, равная 0,5-10*^-4.

Аналогично определяют время начала коррозии для других режимов испытаний.

5. Определение коэффициентов ао, щ_у а₂ и *о, Ь_и Ь₂ в формулах (5) и (6) приложения 8.

Методом наименьших квадратов по формулам (7) — (12) приложения 8 вычисляют а_и ^2, Ь_и b_% А _г , В А_т , и В_т ; по формулам (13) — (14)

1 ^ci к к

приложения 8 вычисляют а₀ и Ь₀.

(3—3,163)3,58+ (3,19—3,163) 5,1 + (3,3—3,163) 6 “^2— — 0,163² + 0,027²+0,137²

А_г =4,9—25,6 = —20,7;

2, = —20_f7 + 8,ly.

(26)

(27)

(28)

Аналогично вычисляют все указанные величины для остальных режимов испытаний.

По формулам (13) — (14) приложения 8 вычисляют

tzoi = А —GjX] =—20,7 + 0,053 — —20,17.

^с\

(29)

По формуле (23) вычисляют

—20,17 + 19,5 + 20,0+19,8+20,0

Со= – = —20,0;

(30)

Z — ц₀ + а! х + а₂у =—20,0—0,055х + 8,1 у.

Аналогично вычисляют U по формуле (27) приложения 8.

6. Проверка гипотезы параллельности зависимостей (7) — (9). Гипотезу параллельности Z\ и Z₂ проверяют по приложению 7.

21 == —20,7 + 8,1 у, Z₂ = —21,3 + 8,0(/.

Определяют отношение (8) приложения 7

(31)

(32)

(33)

(34)

где

6 = 02 = 8,1; 6′ —а’₂ —8,0.

S* вычисляют по формуле (9) приложения 7

S* =

59-11,8+1,2 59 + 59

8,1—8,0

_ олУШд V 2,33

= 0,5.

(35)

(36)

По таблице приложения 7 вычисляют

*(Р, 6) = 1,96; (37)

tCt(P, k).

Зависимости (32) и (33) принимают параллельными с доверительной вероятностью 95%.

7. Нахождение доверительных интервалов ресурса покрытия в условиях эксплуатации.

Найдя коэффициенты а₀, а_и а₂, b₀, b* и Ь₂> получают:

Z = —20,0—0,055л:+ 8,1 #; (38)

U 31,6—0,2* + 8,25*. (39)

Выборочные дисперсии данных величин выражаются формулами (37) и (38) приложения 8. Подставив в данные формулы значения дисперсий, получают:

S²(Z) — 4,9+0,37*+0,04(/; (40)

S²(U) -=4,7+0,4лг+0,06^. (41)

Подставив рабочие значения концентрации и температуры, получают:

S²(Z_P) — 10^–‘⁴ (4,94-0,37 -5 +0,04- 3,4) =6,9* 10“⁴; (42)

S²(U_P) =* 10 (4,7+ 0,4 *5+ 0,06-3,4) —6,9* 10“⁴. (43)

Рабочие значения Z_p и U_P, а также /_нэ и V_э вычисляют по формулам (38) и (39):

Z_P —7,61; /_нэ = 2030 ч; (44)

£/_Р = 2,6; К_э = 13-10“® г/(см²*ч). (45)

ДШ_та х

Учитывая, что—ср=16*10~^ч г/см², по формуле (1) подразд. 2.5 рас-

считывают ресурс покрытия эмалью марки ХВ-785 в 5%-ной азотной кислоте Am_max

при 20°С ( — ср определена по п. 2.4.7).

S

Тр — / нэ +

Лт„_|ах

2030

24

+

16-ю-⁴

24-13-10“® —84+512 — 596.

(46)

Найдя из таблицы приложения 8 значение Л__Р и подставив в формулы (41) и (42) приложения 8 значения Z_p, U_P% S²(Z_P) и S²(t/_P), получают доверительный предел для среднего логарифмического значения времени начала коррозии и скорости коррозии металла в уловиях эксплуатации покрытия при доверительной вероятности 95%:

А Z = 7,61 ±0,34;	(47)
А £/=2,6±0,34.	(48)

Найдя дисперсии S²(t_H), S²(V) S²

(

Л^тах

s

соответствующие формулам

(46), (47), (48) приложения 8, по формуле (49) вычисляют S²(t). Доверительные пределы для ресурса покрытия в условиях эксплуатации вычисляют по формуле (51) приложения 8.

0,0094 I 2,4-10

Ю •— *- OtO 00		М км со сл Ф. СО		Го *— О со		00 -VJ 03 СЛ		Ф. СО ю •—
1—1
ю		ю		(О		to		ю
о		о		о		о		о
I— *_» ►—*				РР~Р				J— р р о
N3 Ф* I— СЛ		»_•* СО м*—		со сл сл”-—		00 СО со –		СЛ to to V)
СО со 00 СП		СО оо ф- сл		КЭ Ф* СЛ СЛ		СО 4- ф* i—		со оз со —
СО 00 Ф- Л		0)44 4		*4 СО 03		СЛ OJ О СЛ		00 — со о
КЭ — со fo		-4 01 to сл		СО СО •— О		КЗ ОЗ ~4 4^		0)040
								1 1 1
о		(О		00		-4		сл
о		о		о		о		о f
N-» —		Ы»* ^		l-ul 1-^ »>4 М-‘		*-•** <—•* М 1—•
J—■ о *-» ^		1_Ь«Д ►**		—* Ю — и*		—‘ О кэ •—■		»—* ►—* «—-1 о
Vo V “>— сл		Vo		СЭ СЛ СЛ *—		оофм^-		СЛ СО КО ~4
^-104^		КЗ ~4 СО 4^		to СО 4*. СЛ		ю Ф- СО О		со сл со о
СО Об СП О)		00 СО to со		— -4 СО —		сл О СЛ СО		Сл 4 О 4
Оо оо © 0о		оз со *4 со		И- М ф- О		Сл -0 о СЛ		СО 03 СО 03
о О о о	О	о о о о	р	оооо	о	ОООО	о	оооо
i 4 4 о о о о	Ъ	J 4 4 4 О о о о	о	о о о о	ъ	оооо	Q	Ъ о Ъ о
О о о о	о	о о о о	о	О О О Q	Q	ОООО	о	Оооо
CD СО tO	00	00 оооо оо	03	03 03 03 оз		СЛ СД СЛ СП	со	со со со со
4* СО СО 4*	КЗ	– wwto	00	00 00 -4 СО		•4 со *4 со	4*	СО 4^ Ф СО
	КЭ		мы *		(—«*		о
	*		■4		Ф-		00
	*		Ф*		00		о
					*
	О I		о 1				о 1
					ж		А.

Номер образца

Толщина покрытия, мкм

Начальная масса металлической пластинки,

“V г

Длительность воздействия агрессивной, среды, ч

Масса металлической пластинки после испытания за время m_t, г

3

о

3

I! чз 82 Os

3^s м _ х Сх к s

г, „

Л

г>

-ч

о

г>

-4

«О

•

О

00

Н

№

о

ь

р:

w

0,0049

tO

СП

О

К> >*- Н“* >—> OOOOS		to—t «и* J—I СЛ сл ^ 00		М м м to *- о		00 *-3 сл сл		4^ СО to —
и-ь						м*
to		to		to		to		to
о		о		о		о		о
				км ш км км
— — ГОО		■—1 о to ю		to to to J—		*— *— J— JO		м 1— •—kj—
сп Ы о>		СЛ 00 сп to		ОО О! СП V}		Ъ) VjVj 05		со со Vt Vi
00 со CD 00		CS to сор		со “4 00 00		-g СО 00		4*. О СО ►—1
–4 О О		сл tp -3 01		О –4 to 4*		нк-зк-с:		sww to
to СП to		Оо to О О)		СО Ю Ю О		Оо со Со to		О оо оо оо
со		to		to		to		to
о		00		СП		со
о		о		о		о
1—* 1—ь >—* I—*		м* км t—- 1—*		М –• кМ к—к		М* км км кМ
		h— о to JO		to to to J—		км км кМ ГО		им ^*4 Н—р* *
Vj СП сл СП		СЛ 00 Ъ> to		00 Ъ\ СЛ -4		ЬччЬ		”сО CoVl *^4
to 00 00 00		w to со о		00 ’v) 00 00		сп со о Оо		4Х О со ►—
СО ЮСЛ 4*		о сл со —		СП СО СП о		00 СЛ 00 О)		4*, О— О
со оо		СО ►-* Q 4*		00 фк —со		4^ О 00 О		со С0СТ) 4*
о о о о	о	poop	о	QOOO	о	оо о о	о	о о оо
О ООО	о	о о о о	о	о о о о	о	О о о о	о	О ООО
о о оо	о	О О о о	о	о о 5 О	о	о о о о	о	о о оо
4* 4*. СЛ 4*		4* 4* 4* 41*	СО	4^ 00 СО	со	ОО to О? со	to	to to to to
00 00 N-. со	00	н-Сл Ю	“3	000 — ^4		4*. С£> О to	оо	и- СП to 4^
	%		1#		р		я
			о		00		о
	fr—*		Н-^		м
	о ж		о 1		о 1		о к
	?		J *>		1		1 •U

Номер образца

Толщина покрытия, мкм

Начальная масса металлической пластинки,

т.

Длительность воздействия агрессивной среды, t, ч

Масса металлической пластинки после испытания за время t, m_t, г

II *0

•fe, ^л

А*

Os

” Ж О •£

II*

о2

s’*

5^м

13 to

	-1 0 п
н	-4
р	«о *
СК	S
и	W
ж	1
ж р	*ч со о
to	£s

	КЭ * о СО оо **4		о сл ^ со		1-^ N3 •— О <£>		0й СЛ У1		4^ 03*0 ^	Номер образца	Таблица 3 Режим испытания 3 Т=300,С; С=10% (масс.)
	120		120		120		120		i 120	Толщина покрытия, мкм
	j— Jr- ЬО со а> Vo сл 4^ оо to о оо О» CD Сл vl СТ) 4^. О		ь-* к»| М ЬЗ “ю 03 СЛ tO tO 4». 4* с£5 оо а> 4^ о		к—к к—* к—* 1—к КЭ н- ю V V) to оо ОСЛ оо со •ы*- So оо Со СЛ сп оо		12,3383 11,5680 11,6509 12.6065		11,4778 10,8414 11,5820 12,5402	Начальная масса металлической пластинки, тН’ г
	900		800		700		600		сл о о	Длительность воздействия агрессивной среды, t, ч
	! 12,4995 11,2226 11,6801 11,3421		11,123.2 11,2190 12,2489 11,2293		12,3337 11,2338 11,24,71 12,0994		12,3347 11,5642 11,6509 12,6026		11,4750 10,8398 11,5791 12,5377	Масса металлической пластинки после испытания за время /, mt, г
0,0066 1	0,0065 0,0068 0,0065 0,0066	о Ъ о g	р О О О О ООО о ооо сл сл сл сл СЛ -4 4* 00	о о о 4* -4	0,0046 0,0048 0,0045 0,0049	о о о со	Рррр о о о О о о о о 03 03 00 03 СО “”l 00 СП	о ‘ф о о to	0,0028 0,0026 0,0029 0,0025	> 3 1! 1 J3
Vi 3 1 *		V СП *-* о 1 *•		to о 1 *•		о со сл ь~* о 1		о ■* <1 : о 1 Ль		2 3 ГО

п

4*

О*

О

п

8

о»

	to •—* О со 00		»—* ^ © © Ф- CO		V—* МЧ *-* tO *—1 О CO		© *0 © ©		4^ © N3 ►-
	to ©		120		120		to Q		to Q
	■— ЬЭ г-		— — to •—		*—» 1—- I— H-* Ю tO j— J–		P to p to		— —
	*>~ © to~© 00 *— 4* — *— © 00 со 05 00 ^ to		00 CO to © © 4^ to © to oo © © to 00 QO		©T- 05**— © i— © СО О CO © © tO 00 4“		© © “4 CP Q о W-4 © -4 © to to		©©bo •— © 4*. © 4* © 4* О © © tO 4ь
	100		QC ©		©		© о		8
	J— to р р		t—1 i—* to »—		to JO — j—		p top to
	V» “to 4* *£► -«4 *—■ *S gp 4* CO © ©©		00 © to © — © to © ©00© -4 •— CO © ©		CO ^ 4* 4^ О © ^ — 4* to © to —		© © 05 V © 00 CO © © to -0 to ■— to to ©		© ©Ьо о © © © СО ‘—* © 4* © to © to
0,0339	0,0336 0,0341 0,0S40 0,0339	© © to 8	© © © © о о о © to to to to © © © © © 4^ CO to	© о to to ©	0,0223 0,0226 0,0226 0,0226	© b >*** ©	© о о © ООО о 4^ © 4*- 4^ ‘ЧОЮ©	0,0051	О О О О ьььъ о © © о © © 4^ © О © СО to
ро “-*4		CO		© ©		© чГ ©		©
Ч—* о 1 *		© 1 •K		© 1 *,		t—* О J		•—* о J •*

Номер образца

Толщина покрытия, мкм

Начальная масса метал* лической пластинки, т_н, г

Длительность воздействия агрессивной среды, (, ч

Масса металлической пластинки после испытания за время t. пг_{, г

>

3

>

3

5*

Ой

К

о*

It I

в*

я*

Н

(а

о\

Sa

К

Р

М

4Ь

0

п

•н

S

ы

1

S

П

U

>4

0,0117

Ю ¹—‘ И— >—

О СО 00 <1

to

о

~4 со оо со

44 СО -4 О

Ю 00 “ со СО ~4 СО 05

-S СО 00 00 со to СЛ со ‘—о со го

СО 4*. —

OJ СЛ 4^ СО

№

о

*— — к> ~

СО СО СЛ СЛ

о «— 4а. — to со ^ СЛ СО to 05 О)

гг.^г

00 со сл Ь} со О СО О ►Р ^ СЛ -О >-ючо

о о о о

о о о о

к—*

1^4 N4

00 05 to Сл

со

о

о

о

о

00

00

ю

+

N0

сл

to •— о (О

00 -о 05 СЛ

44 СО N3 *—

to

о

to

о

to

о

to *—

V *—’*-4 оо СО СЛ to 4» о СО СЛ ^ 0> 4^ 4* со

*4 со 00 оо-^с» О) —5 00 СО О -4 *— СО

I—* to to

‘-4 44 (О СО СО СО 05 4^ 00 44 СО -4 4^. СЛ СО —*

ю
ю		оо		сл		to
о		о		о		о

СО

о

Ю ¹

4* _* V* 00 00 СЛ — со

00 to 00 00 00 СЛ ~4 о

^4 “4 со Оо 00^00 — N0 СО Л” СО to КЗ Сл

Г* i⁴³ г* Vt Vto со 00 со сл *4 00 о оо со

СО СО СЛ о

оооо

О ООО

оооо

00 СО 0& оо 00 о СО 05

о

о

о

03

00

-4

сл

оооо

о о о о оооо

О) О5 О) со 00 00 ~4 00

о

о

о

4*

СО

to

сл

о о о о boob ороо 4^ СЛ 4* Ф* -4 to СО 00

о

о

2

СО

о

Vj

сл

о О о о

о Ъ о о

оооо

44 44 44 44

о to 44 —

Номер образца

Толщина покрытия, мкм

Начальная масса металлической 1ластинки,

‘”и- ^г

Длительность воздействия агрессивной среды, t_t ч

Масса металлической пластинки после испытания за время /, т_{, г

>

£

II 45 Оя

*’ а 9я

3

ёе

^3

_л I

Я Я

S ^м

Осл

л

£

о

о

о

00

*4

00

н

Ей

Ov

Ьа

£

Р

Р

СЛ

	s? — — о to 00 *4		СП Сл 4^ СО		N3 о с£>		00 -4 О СП		4^ СО Ю —	* Номер образца
	t—1 Ю о		to о		to о		►—» to о		to о	Толщина покрытия, мкм
	; 12,,0)291 12,1043 | 11,6239 11,5349		11,5232 11,5050 11,5766 11,2244		— (О ю —Ъ» о to ЮОиОСл — со о *— а> О СП о		12,5043 12„3327 11,6546 12,2386		12,2977 12,0657 11,6812 11,2438	Начальная масса металлической пластинки, /ин. г
	4^ СЛ ©		о о		со СП о		О О О		to о о	Длительность воздействия агрессивной среды, t, ч
	12,0196 12,0946 11,6139 1 1„5251		11,5146 11,4965 11,5680 11,2157		12,2443 12,5999 11,5606 11,1142		12,4885 12,3327 11,6480 12,2328		12,2948 , 12,0626 11,6780 11,2406	Масса металлической пластинки после испытания за время t, mt, г
о о о to 00	О О О О boob 0—00 to о to to 00 0 05 *4	о о о OP о	О О О о о о о о о о о о 00 00 Q0 00 ЧО>СЛ(Л	о § 4^	о о о о о ооо о о о о 4*. 05 00	О О о сл 00	О О О о о о о о о о о о СЛ СП СЛ СП оо о сп оо	© §	0,0029 , 0,0031 0,0032 0,0032	> 3 II \ а г*-
is СЛ о 1		ю to о 1 ж		Ь—t о о 1		1—* СЛ о 1 +.		о 00 о 1 *>		■ S* з ю

ч

I! чэ

s*

Os ” Ж

n_s

III

oE

_л я 2 ^s

8

	0 П
Н	-4
fis
Qv	8
и	и |
X
р в»	78 С
О)	* £ Ч)

л

	«*— — ©©oo^l		от £л 4* со		ьо ~ © ©		00 -Кi 05 СЛ		4* СО Ю •-*	Номер образца	Таблица 7 Режим испытания 7 Г—60°С; С—50% (масс.)
	ю о		to О		to о		to о		to ©	Толщина покрытия, мкм
	w to ь* ►- и—‘ м~“ -v) v) оо от *”* 4^ со со СЛ со 00 4* о 00		12,7118 12,5910 12,6820 11,1818		fo to jo JO -4 CO to 4*. 00 05 © © 05 •— © -0 to to to 4^		11,8774 11,6040 12,4174 11,8816		>—t 1—* ►—* 00 to 4^ 05 to to to >— -J ОТ tO 05 00 00 4* 4*	Начальная масса метал-лической пластинки, тн- г
	ю со		8		a>		и* GJ		О	Длительность воздействия агрессивной среды, t, ч
	М- и— и— МП* (О ►—• км* * ‘f * * —-4 –4 О) ^ СП to to —* со — СО 00 00 to		12,6944 12,5733 12,6645 11,1642		12,4845 12,8965 12,3483 12,7732		11,8695 11,5958 12,4093 11,8735		11,6106 11,4168 10,9899 11,8219	Масса металлической пластинки после испытания за время t, mt, г
0,0214	0,0214 0,0212 0,0216 0,0215	Р о -ч СЛ	о о о о о о о о “О “4 “О *ч ОТ СЛ	о о го СО	p opo о ooo CO to to to Q © -4 ©	p о	0,0079 0,0082 0,0081 0,0081	p от 00	о о ©о ©о ©о о о о о СЛ СЛ СЛ СЛ © ©ОТ 00	> 3 11 -X3 1
СЛ СЛ о i		Ф* СЛ О 1		СО со о 1		to CO о ! +•		СЛ © l •*		s 2 ьэ

1л

О

О

п

-4

S

«•

	КЭ М- Н- Н-* О со оо –4		S СЛ Jto со		>-—( 1—* »—* ко ^ о ю		00 ^-4 ф СЛ		►to со кэ	1 Номер образца
	i		ь-«* 8		120		120		120	Толщина покрытия, мкм
	~ ко ко ко COJ>—* ко ^ ю со О Со (£) СО *— — 00 О) *—		1 i,rso6 11,7446 11,9566 12,3949		1—* 1—» « КО ко — o’*—‘ со’-ч Q КЗ —* 00 >to ко со о о КО о		11,3664 11,6106 11,7519 11,3478		11,2880 11,2809 11,9474 12,2244	Начальная масса металлической пластинки, “V г
	о> о		55		50		45		40 i	Длительность воздействия агрессивной среды, /, ч
	и-* И— *— *-* ко ко ко с©КО fto со *— ко 00 КО 00 со О И- 00 ко		О: юч-ч §0 .f* СО -to У1Ч^- К0 00 00 О		11,7053 12,3343 11,1168 12,0002		11,8605 11,6049 11,7461 11,3419		1 11,2842 11,2769 11,9433 12,2207	Масса металлической пластинки после испытания за время t, mt, г
0,0109	0,0109 0,0108 0,0111 0,0110	0,0097	£600*0 8600*0 8600*0 9600‘0	о о о 00	0,0077 0,0079 0,0078 0,0078	о § со	0,0059 0,0057 0,0058 0,0059	0,0039	о о о о •+ * V <4 ООО о оо о о go >to .to со -4l ООО	0 3 II –1*3 1 а
		ко Ь\ О 1 *»		ко ъ о I •к		СП о 1		о о t *■		Ht 1 2 53 1 м X «

£ TJ

Оя ’ 2

Н|

о£

* * 2 * м

по,

№

to

О

to

к

я

to

О

л

8

w

I

л

9

ш

00

л

tO и— *—* и-*

О СО 00 -Ч

<Л СЛ 4^ 00

to О СО

00 *4 о> СЛ

4^ W Ю

Номер образца

	120		120		120		120		и* to о
	и-* Н-* 1—^		=—		1—1 1—1 t—* »***		1—1 и-* 1— о to ‘		t—1 »—1 о >—1
	СП О 4* V ^ СО 00 00 <7> а> *— СО *4 СО СП		о 00 о> to •-* СГ) to 4* — со р0 О» 00 N3		О) 4^ Ч О! 00 СО 00 4^ СО О -Ч СО tO СП 4^ 4^		ел “со сл ел СЛ to *— СП со to сл ст> а> ф о> to		to to 00 to 00 4^ 4^ ел 4^- СО СО ^ 00 00 4- 00
	130		120		О Q		со о		00 о
	11,4708 11,4862 11,0366 11,5376		1—1 1—1 1—* (—1 JO J— *—> *- V ~ о 00 СЛ и- Q СЛ to 4^ н-оо со со со Сл		11,6428 11,7809 11,4839 11,6825		11,5622 12,5120 10,9184 11,5494 !		11,2487 10,8398 11,2405 11,2814
Q о о СО	доро о о о о ^-1 >—i 1—1 о о о о 00 со “Ч оь	0,0098	0,0097 0,0099 0,00197 0,0099	99000	о pop о о о о о о о о <У> О* 05 СО *ч сл СЛ СП	0,0047	0,0046 0,0046 0,0048 0,0047	о ъ сл	0,0037 0,0066 0,0033 0,0034
ю 00		N3 ел		Vi		to		о со
о		о 1		о 1		о 1		о 1
1 •1“		1 4^		1 4ь		1 4*		4»

Толщина покрытия, мкм

Начальная масса металлической гластинки, ^тн’ Г

Длительность воздействия агрессивной среды, t, ч

Масса металлической пластинки после испытания за время t, m_t, г

>

3

3

3

to

>

3

I! тз

Wn>

n_s

*’ s

ll|

St

*2 _л Я * ^K

Oco

cn

N>

о

Л

-4

4)

«

о

о»

I

41

08

н

со

о\

fcl

я

я

со

(О

Режим

испытания

Таблица 10

8

Время испытания, ч	><v –	22 „ iv {у™ -У,)гЮ9	G	X	В- 10й	л-ю4	о О см ЬО	о в »• н со
50	0,018
70	0,052
80	0,018	0,06	0,4193	78	3	—0,62	0,08	0,24
90	0,018
100	0,018
200	0,064
230	0,093
260	0,064	0,322	0,2888	264	0,5	—0,32	0,21	0,6
280	0,064
300	0,037
500	0,064
600	0,058
700	0,064	0,287	0,2222	700	0,25	—0,55	0,19	0,33
800	0,064
900	0,037
25	0,064
50	0,064
70	0,0)87	0,420	0,2835	66	10	—0,31	0,28	0,7
85	0,118
100	0,087
90	0,064
120	0,087
150	а,012	0,285	0,3111	150	1,88	-1,0	0,19	0,4
180	0,058
220	0,064
200	0,037
ЗОЮ	0,060
350	0,031	0,199	0,3437	340	0,82	-1,0	0,15	0,42
400	0,012
450	0,069
10	0,037
13	0,031
16	0,031	0,194	0,2903	16	3,67	—1,35	0,15	0,4
20	0,037
23	0,058
40	0,064
45	0J,02O
50	0,012	0,174	0,3703	50	7,39	—2,64	0 ,П	0,3
55	0,020
60	0,058
80	0,012
90	0,031
100	0,087	0,198	0,4375	ЮС	3,0	—3,9	0,19	0,43
120	0,037
130	0,031

	со | 00 | ^	«• 1 – 1 – 1 » 1 ~ 1 – | гг.?.,.»
	wtooooo Оо ООО	О5слСЛ£>.0ь о СЛ С? сл о	м to •— г- ’Х 00 О О) 00 о	4^ оо 00 to СЛ о сл о о ooqoS	ЬЭ ‘ т– •”“* to 00 Сл toco © о О О О	О Q0 -Ч СЛ КЭ Q СП о о СЛ	500 600 700 800 900	со to ьо Ю Ю О 00 05 со о о о о о о	о со оо –4 сл и Время йены О о оОО у тания, ч
	о 05	00	О) сл	»—* S	05	к—*	420	165	°	1 1 X
	со о	7,39	3,67	о оо ю	>* 00 00	о	о го сл	о Сл	СО	< Ч
—20,0	1	1	1	1	1	1	‘	‘	I	оЧ
1 о о сл сл	1	1	1	1	1	‘	1	1	1	-Ч
8,2	‘		1	I	1	‘	I	1	‘	ч
СО О)	‘	‘	I	I	‘	‘	‘	‘	‘	И
to о	‘	I	‘	1	‘	‘	‘	‘	‘	о-
00 S	1	1	1	I	I	‘	1	‘	1	Сг| М 1
1 691	>	‘	I	‘	–	■	i	–	1	Со ЬР N тэ о о
1 693	I	■	–	>	‘	–	!	–		Оо К) ■о

п

ш

СП

о

П

ч>

3

Продолжение

ПРИЛОЖЕНИЕ И

Обязательное

КОНСТРУКЦИЯ ТРАФАРЕТА ДЛЯ НАПЫЛЕНИЯ МЕТАЛЛА НА СТЕКЛЯННУЮ ПЛАСТИНКУ И РЕЖИМЫ НАПЫЛЕНИЯ

При проведении испытаний по методу 2 металлическую пленку напыляют на стеклянную пластинку с помощью вакуумного моста ВУП-1 или ВУП-2К.

Для этого стеклянные пластинки помещают в специальный трафарет согласно чертежу.

Трафарет для размещения стеклянных пластинок при напылении металла

4

1—углубление в основании трафарета для размещения стеклянной пластинки; 2—основание; 3—крышка; 4—шпилька для крепления

крышки.

Напыление металла проводят в вакууме при рабочем давлении под колпаком ВУПа, равном 6,6* 10³ МПа.

Распыляемый металл крепят на электроде распылителя, который с помощью электрического тока нагревают до температуры испарения металла.

При напылении меди слой ранее нанесенного испытуемого металла закрывают металлической пластинкой.

Контакты припаивают без флюса сплавом Вуда (50% висмута, 25% олова и 25% свинца).

При испытании образцов при температуре, равной или более 80°С, контакты припаивают сплавом, состоящим из 50% олова и 50% свинца. Перед пайкой место пайки протирают ацетоном. Флюсом служит 50%-ный раствор канифоли в этиловом спирте.

(Измененная редакция, Изм. № 1).

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Министерством химической промышленности СССР

ИСПОЛНИТЕЛИ

Е. А. Каневская, докт. техн. наук; Б. А. Река, канд. хим. наук; А. Т. Щеголе* на; М. Л. Оржаховский; Л. В. Соколова

2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 30 января 1978 г. № 4105

3. Периодичность проверки 5 лет

4. ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

5. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

Обозначение НТД, на который дана ссылка

Номер пункта, подпункта, перечисления, приложения

ГОСТ

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

гост

9 707—81

12 3 005—75

12 3 008—75

27 002—83

1770—74

4381—87

5962—67

6456—82

7165—78

7313—75

8832—76

10587—84

15140—78

18481—81

19284—79

20292—74

21931—76

24104—88

25336—82

25 12 53 5 2

Вводная часть 226 32 32 32

3 2

Приложение 10 2 1 1

4 3 3

Раздел 2 22 11 3 7

1

4,

2 2 5, 2 2 9

6. Ограничение срока действия снято Постановлением Госстандарта № 1066 от 19.04.88

7. ПЕРЕИЗДАНИЕ (февраль 1989 г.) с Изменениями № 1, 2, утвержденными в июне 1983 г., апреле 1988 г. (ИУС 10—83, 7—88).

Редактор Я. В. Бобкова Технический редактор Э. В. Митяй Корректор Г. Я. Чуйко

Сдано в наб. 01.08.88 Подп. в печ. 22.02.89 3*5 уел. п. л. 3,75 уел. кр-отт. 3,56 уч.-изд. л.

Тираж 6000 Цена 20 коп.

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123840, Москва, ГСП,

Новопресненский пер., д. 3.

Вильнюсская типография Издательства стандартов, ул. Даряус.н Гирено, 39. Зак. 2863.

Величина	Единица
Нан минование	Обозначение
международное	русское
ОСНОВНЫ	Е ЕДИНИ1	1Ы СИ
Длина	метр	m	M
Масса	килограмм		КГ
Время	секунда	s	С
Сила электрического тока	ампер	А	А
Термодинамическая температура	кельвин	К	К
Количество вещества	моль	mol	моль
Сила света	кандела	cd	кд
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ЕДИНИЦЫ СИ
Плоский угол	радиан	rad	рад
Телесный угол	стерадиан	sr	ср

ПРОИЗВОДНЫЕ ЕДИНИЦЫ СИ, ИМЕЮЩИЕ СПЕЦИАЛЬНЫЕ НАИМЕНОВАНИЯ

Величин*	Единица	Выражение через основные и до-полнмтельньге единицы СИ
Наименова- ни*	Обозначение
междуна родное	русское
Частота	герц	Hz	Гц	с-1
Сила	ньютон	N	н	М КГ С”2
Давление	паскаль	Ра	Па	М 1 • кг с ~2
Энергия	джоуль	Л	Дж	М2 КГ С-2
Мощность	ватт	W	Вт	м2 кг C J
Количество электричества	кулон	с	Кл	с А
Электрическое напряжение	вольт	V	В	м2 кг с^-А”1
Электрическая емкость	фарад	F	Ф	м-?кг-».с4.А*
Электрическое сопротивление	ом		Ом	м2 кг с-3 • А-2
Электрическая проводимость	сименс	S	См	м_2.кг“’с3 А2
Поток магнитной индукции	вебер	Wb	Вб	м2 кг – с^-А-1
Магнитная индукция	тесла	т	Тл	кг с-2 А’1
Индуктивность	генри	JI	Гн	м2 кг с-2 А”*
Световой поток	люмен	1т	лм	КД ср
Освещенность	люкс	1х	лк	м-2 кд – ср
Активность радионуклида	беккерель	Bq	Бк	с-1
Поглощенная доэа ионизирую	грэй	Gy	Гр	м2 с-2
щего излучения
Эквивалентная доза излучения	зивеот	Sv	Зв	м* * с~2